日本溶接協会規格 WES 2805:2007 溶接継手のぜい性破壊発生及び疲労き裂進展に対する欠陥の評価方法正誤票区分位置正本体 12 正しい表を下記に示す図 7.6 (a) ( 正の図 ) 本体 12 図 7.6 (b) ( 訂正箇所 ) 正しい表を下記に示す ( 正の図 ) ( 訂正箇

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あやかたけすえ
5 years ago
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1 日本溶接協会規格 WES 805:007 溶接継手のぜい性破壊発生及び疲労き裂進展に対する欠陥の評価方法正誤票区分位置正本体 1 図 7.6 (a) ( 正の図 ) 本体 1 図 7.6 (b) ( 訂正箇所 ) ( 正の図 ) ( 訂正箇所 ) 1

2 区分位置正本体 16 図 8. ( 正の図 ) 変動応力により応力拡大係数範囲 K が変動する場合には, 逐次応力拡大係数範囲 K を計算するか, 溶接部及び母材で応力比一定の条件では, 式 (8-5) の等価応力範囲 eq により等価応力拡大係数範囲 K eq を求め, これをK に代替してよいものとする後者の場合, 波形パターンを図 8. のように近似するすなわち, 繰り返し N のブロック荷重が同一パターンで反復するものとするこの時,1 ブロック内の各ステップでのき裂成長増分は考慮せず, ブロック単位でき裂成長を求めるまた,1 ブロックは k ステップからなり, 1 が N 1 回, が N 回,, k が N k 回繰り返されるものとする k k m eq i i/ i1 i1 1/ m i (8-5) ただし, 式中の m は表 8.1 の定数とするまた, i から求まる K i が K i K h では N i =0 とし,K h 以下の波はカウントしない ( 訂正箇所 )

3 区分位置誤正本体 9 本体 9 本体 30 表 ) 片側き裂表 ) 偏心き裂表 13. 表面き裂の K 値本体 35 表 13.6 表面き裂の K 値 F ( ) F c F ( ) F ( ) c K 1 b b1 c F ( ) K 1/ c 1 F K 3 (, ) F K 1 b b1 c F ( ) K (1/ ) c 1 F F ( ) F a K F F a b 0 L L W b b b 3 (, ) F 0 L L W ( ) 解説 5 0 行目解説 6 ) 同一平面上にあるき裂の複合条件複数の欠陥像が確認される場合には, 欠陥像間の干渉の判断が必複数の欠陥像が確認される場合には, 欠陥像間の干渉の判断が必要と要となる隣接する欠陥像間で, なる隣接する欠陥像間で, 最も近最も近接する部分に元も強く影響が現れることが多い接する部分に最大の影響が現れることが多い疲労き裂評価において, 複数のき疲労き裂評価において, 複数のき裂裂が結合して一つのき裂への成が結合して一つのき裂への成長す長する過程を実験的に調べてみる過程を実験的に調べてみると, 複ると, き裂の成長は先端がごく接数のき裂の成長は先端がごく接近近するまで単独のき裂として成するまで単独のき裂として成長す長する様子に似るるとみなせる 3

4 区分位置正解説 36 0 行目 ( 正の図 ) ( 訂正箇所 ) 区分位置誤正解説 4 1 行目 Weibull 母集団 F(χ) Weibull 母集団 F(χ) 解説 6 3 行目解説 6 5 行目解説 6 7 行目解説 6 8 行目解説 6 9 行目解説 6 13 行目解説 6 14 行目解説 6 14 行目解説 6 15 行目板幅が容器周長に等しい平板を仮定し, 板幅は本体表 13.6 の K 値計算式の適用範囲の最大値 40( は胴部肉厚で 193mm) を仮定し, c は 15mm c は 14.6mm をひずみに換算しをひずみに換算しでであったあった 0.5 R R ( は胴部肉厚で 193mm) 削除 K 3 M 3.7 K M k 平均的ひずみ集中係数 K は 3.9 となったなった k 平均的ひずみ集中係数 K は 3.19 と

5 区分位置誤正解説 6 解説 6 16 行目 18 行目 mm 0.1mm 0.090mm 0.095mm 区分位置正解説 63 解説表 14. 解説表 14. 本体の手法による評価の概要手順項目計算内容本体 7. 欠陥寸法の特性化き裂寸法の決定き裂特性寸法 c の設定半だ円表面き裂としての取り扱い c=65mm,a=6mm c a F 14.6mm 1) 境界力によるひずみ 1 熱応力 18MPa 4 1 E ) 溶接残留応力によるひずみ * 溶接残留応力 R は, 本体 9. 評価に用いるき裂寸法とひずみ力学条件の設定 55MPa * R 314MPa R ) 応力集中によるひずみ 3 角回し溶接継手の M k 式より, K M k 3.19 K ) 評価に用いるひずみ Y 本体 10. 破壊パラメータの力学算定式本体 11. 材料の破壊靭性 cr の決定本体 1. 判定の算出 cr Y c Y 0.090mm 0.095mm の算出 cr 0.048mm 欠陥の許容判定 cr 許容されない 5

6 区分位置誤正 1 行目 1 行目 5 行目 8 行目 9 行目 11 行目 1 行目 1 行目 30 行目 3 行目 33 行目 34 行目 36 行目 d) 附属書の手法による評価 d) 非破壊試験による欠陥に対する局部応力除去焼きなましの前に非破壊試験を実施すると仮定し, 板幅が容器周長に等しい平板において, c は.6mm と計算されたをひずみに換算した値とした附属書の手法による評価欠陥の信頼性工学に基づく評価は, 各要因の確率的性格を考慮する方法であるそこで, 局部応力除去焼きなましの前に非破壊試験を実施すると仮定し, 板幅は本体表 13.6 の K 値計算式の適用範囲の最大値 40 を仮定し, c は.63mm と計算されたをひずみに換算した値としたとしたとしたとしたとした評価に用いるひずみはとなり, 評価に用いるひずみはとなり, 0.048mm となった 0.08mm となった CTOD によるぜい性き裂発生の駆動力は 0.14mm となったビームサポート端部の欠陥の許容判定式はれた cr 0.14mm で示さ実際に使用した.5Cr-1Mo 鋼の推定 cr (=0.048mm) の約 3 倍の破壊靭性が必要となるため, cr 0.14mm を満足することは必ずしも難しくない CTOD によるぜい性き裂発生の駆動力は 0.08mm となったビームサポート端部の欠陥の許容判定式は cr 0.08mmで示された実際に使用した.5Cr-1Mo 鋼の推定 cr (=0.048mm) の約 1.7 倍の破壊靭性が必要となるため, cr 0.08mm を満足することは必ずしも難しくない 6

7 区分位置正解説 65 解説表 14.3 解説表 14.3 非破壊試験による欠陥に対する附属書の手法による評価の概要手順項目計算内容本体 7. 欠陥寸法の特性化本体 9. 評価に用いるき裂寸法とひずみ附属書. 部分安全係数を用いた許容判定の方法き裂寸法の決定き裂特性寸法 c の設定力学条件の設定統計パラメータの設定半だ円表面き裂としての取り扱い非破壊試験による欠陥管理 c=1mm,a=6mm (JIS Z3104) c a F.63mm 4 1) 境界力によるひずみ ) 溶接残留応力によるひずみ ) 応力集中によるひずみ ) 評価に用いるひずみ ) 安全性指標構造部材 :Non-redundan componens 破損による被害度 :Moderae Y ) き裂特性寸法の変動係数試験能力と試験環境 :Moderae 試験精度 :Moderae かつ, き裂寸法 :Medium き裂特性寸法の変動係数 0% 3) ひずみの変動係数解析のレベル :Low 作用ひずみからみた構造物の複雑度 :Low ひずみの変動係数 0% 4) 部分安全係数破壊靭性の部分安全係数評価ひずみの部分安全係数破壊パラメータの算出欠陥の許容判定き裂特性寸法の部分安全係数 c ) の算出 c mm 8 Y Y c 6) 欠陥の許容判定 cr cr 0.08mm 許容されない 7

8 区分位置正解説 66 解説表 14.4 構造物温度荷重鋼材解説表 14.4 構造要素の要目大型プレスフレーム ( ベッド m, 高さ 1m, フレーム厚 100mm) 冬期であり,0 と仮定静荷重フレーム材炭素鋼鋳鋼品旧 JIS SC47 3 鋼材強度降伏応力 Y 45MPa ( ひずみ換算値 Y ) ぜい性き裂発生部上部フレーム形状不連続部の表面き裂 ( 長さ c=110mm, 深さ a=55mm) 破壊靭性シャルピー衝撃試験より, 14 J ve0 C 1J 区分位置誤正 1 行目行目 8 行目 11 行目 11 行目 15 行目 16 行目 18 行目本体の式 (9-) 及び式 (9-3) よりき裂特性寸法を求めると c 7mm となった境界力によるひずみ 1 は, 境界力による応力を相当と仮定すると, Y となった本体の式 (9-) 及び式 (9-3) よりき裂特性寸法を求めるとなった c 6.6mm と境界力によるひずみ 1 は, 境界力による応力を Y 3 と, となった相当と仮定する 0.046mmと計算された 0.045mm と計算された Y 45MPa Y0 とみなすと, Y 38MPa Y0 温度差た T は.5 と計算されシャルピー吸収エネルギー ve.5 Cは報告されていない 3. C ve.5 Cの平均値を 3. C とみなすと, 温度差 T は 3. と計算されたシャルピー吸収エネルギー ve は報告されていない ve の平均値を cr 0.045mm となった cr mm となった 8

9 区分位置正解説 68 解説表 14.5 解説表 14.5 本体の手法による評価の概要手順項目計算内容本体 7. 欠陥寸法の特性化本体 9. 評価に用いるき裂寸法とひずみ本体 10. 破壊パラメータの力学算定式本体 11. 材料の破壊靭性の決定 cr き裂寸法の決定き裂特性寸法 c の設定力学条件の設定の算出 cr の算出半だ円表面き裂としての取り扱い c=110mm,a=55mm c a F 6.6mm 1) 境界力によるひずみ 1 境界力による応力 Y 45MPa E ) 溶接残留応力によるひずみ 0 3) 応力集中によるひずみ 3 a/=0.55( はフレーム板厚 ) で, き裂が十分に深い K ) 評価に用いるひずみ Y c Y 0.045mm T C 平均値で ve3. C 17.5J Y と仮定平均値で (0C) mm cr c 3 本の最低値で 1 3 (0C) mm c 本体 1. 判定欠陥の許容判定許容されない cr 9

10 区分位置誤正解説 69 解説 69 解説 69 解説 69 1 行目 1 行目 7 行目 9 行目 d) 附属書の手法による評価 d) 非破壊試験による欠陥に対する上部フレームの形状不連続部を定期的に非破壊試験すると仮定し, c は 5.3mm と計算された附属書の手法による評価欠陥の信頼性工学に基づく評価は, 各要因の確率的性格を考慮する方法であるそこで, 上部フレームの形状不連続部を定期的に非破壊試験すると仮定し, c は 5.30mm と計算された推定 cr は 0.045mm 推定 cr は 0.041mm 10

11 区分位置正解説 70 解説表 14.6 解説表 14.6 非破壊試験による欠陥に対する附属書の手法による評価の概要手順項目計算内容本体 7. 欠陥寸法の特性化本体 9. 評価に用いるき裂寸法とひずみ附属書. 部分安全係数を用いた許容判定の方法き裂寸法の決定き裂特性寸法 c の設定力学条件の設定統計パラメータの設定半だ円表面き裂としての取扱い非破壊試験による欠陥管理 c=4mm,a=1mm (JIS Z3104) c a F 5.30mm 1) 境界力によるひずみ ) 溶接残留応力によるひずみ 0 3) 応力集中によるひずみ 3 0 4) 評価に用いるひずみ ) 安全性指標構造部材 :Non-redundan componens 破損による被害度 :Moderae ) き裂特性寸法の変動係数試験能力と試験環境 :Moderae 試験精度 :Moderae かつ, き裂寸法 :Medium き裂特性寸法の変動係数 0% 3) ひずみの変動係数解析のレベル :Moderae 作用ひずみからみた構造物の複雑度 : Moderae ひずみの変動係数 30% 4) 部分安全係数破壊靭性の部分安全係数 = 評価ひずみの部分安全係数 Y 破壊パラメータの算出欠陥の許容判定き裂特性寸法の部分安全係数 c ) の算出 c mm 8 Y Y c 6) 欠陥の許容判定 cr cr 0.036mm 許容される 11

12 区分位置誤正解説 7 7 行目解説行目累積密度関数 ( Cumulaive 累積分布関数 ( Cumulaive disribuion funcion: CDF) Z g 破損点 x, x,, x 0 1 n * * * 1, x,, xn を満たす x 回りに disribuion funcion: CDF) Z g x, x,, x 0 1 n を満たす破 * * * 損点 x, x,, まわりに Tayler 1 xn Tayler 展開することで, 展開することで, 鉄鋼部会 FTE 委員会 WG-R 正誤票作成 TG(011) 構成員表 ( 役職 ) ( 氏名 ) ( 所属 ) FTE-WG-R TG リーダー吉成仁志 ( 独 ) 海上技術安全研究所構造系保守管理技術研究グループ中立委員 (FTE 主査 ) 萩原行人上智大学理工学部機能創造理工学科中立委員金田重裕国立大学法人東京大学工学系研究科システム創成学委員 ( 鋼材メーカ ) 委員 ( 鋼材メーカ ) 伊木聡﨑本隆洋 JFEスチール ( 株 ) JFEスチール ( 株 ) スチール研究所接合強度研究部スチール研究所接合強度研究部委員 ( 鋼材メーカ ) 萱森陽一新日本製鐵 ( 株 ) 技術開発本部鉄鋼研究所厚板鋼管形鋼研究部本部会幹事会副幹事長 (FTE) 稲見彰則住友金属工業 ( 株 ) 鋼板建材カンパニー厚板技術部本部会幹事会幹事長大井健次 JFE スチール ( 株 ) 厚板セクター部本部会幹事会幹事塩飽豊明神鋼リサーチ ( 株 ) 知的財産情報センター [( 株 ) 神戸製鋼所代理 ] 本部会幹事会幹事 ( 規格 ) 都築岳史新日本製鐵 ( 株 ) 厚板営業部事務局白倉俊哉 ( 社 ) 日本溶接協会業務部事務局田中誠 ( 社 ) 日本溶接協会業務部 1

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<4D F736F F D204A534D4582B182EA82DC82C582CC92B28DB88FF38BB54E524195F18D E90DA8B4B8A69816A5F F E646F63> JSME 発電用原子力設備規格溶接規格 (JSME S NB1-2012 年版 /2013 年追補 ) 正誤表 (1/6) 2014 年 12 月 1-47 N-8100 非破壊試験 N-8100 非破壊試験 (1) N-8050(1) 及び N-8130(2) の非破壊試験は, 次の各号によらなければならない 2) 3) 4) N-8100 非破壊試験 2010 年 (1) N-8050 及び N-8130(2)