地盤工学会北海道支部技術報告集第 5 5 号平成 27 年 1 月於室蘭市 杭頭周囲に柱状地盤改良を併用した回転貫入杭の水平抵抗 - 原位置載荷試験と数値解析による検討 - 室蘭工業大学 国際会員 永井 宏 室蘭工業大学 国際会員 土屋 勉 千代田工営株式会社 正会員 池田篤則 千代田工営株式会社
|
|
- わんど このえ
- 4 years ago
- Views:
Transcription
1 地盤工学会北海道支部技術報告集第 5 5 号平成 7 年 月於室蘭市 杭頭周囲に柱状地盤改良を併用した回転貫入杭の水平抵抗 - 原位置載荷試験と数値解析による検討 - 室蘭工業大学 国際会員 永井 宏 室蘭工業大学 国際会員 土屋 勉 千代田工営株式会社 正会員 池田篤則 千代田工営株式会社 佐藤雄太. はじめに回転貫入杭は, 鋼管の先端部に取り付けられた羽根により, 通常の直杭よりも大きな鉛直支持力が期待できる ). しかし, 実際の設計において, 地表面付近の地盤が非常に軟弱な場合では水平力に対する検討で杭の仕様が決定され, 鉛直支持力を有効に利用できない場合もある. 杭の水平耐力の向上としては, 杭頭部を拡径した拡頭杭があるが, 費用対効果が小さく, 施工性が低下する問題もあった. 水平地盤反力特性を改善 し杭の水平剛性を高める方法として, 杭周囲の表層地盤を限定的に改良土と置換する方法 ) や杭周辺を格子 状に改良する方法 ) 4),, ブロック状の地盤改良体と杭体で構成される複合基礎とする方法 5) などが提案され効果が検証されている. また, セメント系地盤改良後に羽根付き杭を施工して水平支持力の向上を図った工法 6) があるが, 深層混合処理工法により杭全長部分を改良していた. これらに対して, 筆者らは回転貫入杭 ( 以下, ) を施工後, これをガイドとして攪拌混合管を杭の外側に設置して杭頭周囲の地盤のみを固化材で柱状に改良する工法 ( 以下, 改良杭 ) について検討した. 本工法は, 改良範囲を頭部に限定して固化材の使用量を抑制できる特徴を有する. 本報では, 原位置で実施した実大杭の水平載荷試験から改良杭の水平耐力改善に及ぼす柱状地盤改良の効果や支持性能を確認すると共に, 載荷試験をシミュレートした 次元有限要素法 (D-FEM) による検討から杭の水平抵抗を表現可能な材料モデルや入力変数, ソイルセメント改良体の塑性化の進展とそれに伴う杭の水平抵抗機構について解析的に検討した.. 原位置試験による検討. 原位置試験の概要図 - に土質柱状図と試験杭の関係を, 表 - に試験杭の仕様を示す. 試験地は埼玉県北足立郡伊奈町であり, 表層付近には N 値 ~ 程度の関東ローム層が堆積している. また G.L.-m 付近に凝灰質粘土層があり, その下に細砂層, 硬質シルト層となっている. 試験杭は, 先端部に 巻きの螺旋翼を有するを 本とこれと同径の軸部にソイルセメント改良体を有する改良杭 本 (A,B,C) である. 改良体は回転貫入杭を施工後, 先端付近に撹拌翼とスラリー吐出口を設けた撹拌管を杭軸部に被せ, 地盤内に所定量の固化材スラリーを注入しながら撹拌翼を改良区間で回転ならびに上下動させて原地盤と機械的に攪拌混合することで柱状に築造した. ここで, 固化材は汎用セメント系固化材を用い, スラリーの水固化材比は 杭種 改良杭 (A,B,C) 図 - 土質柱状図と杭姿図 表 - 試験杭の仕様鋼管羽根根入れ長径, 厚さ径, 厚さ (m) (m) (m) D =.6 t =.8 L p =7.9 D w =. t w =.6 改良体径, 長さ (m) - D sc =.76, L sc=.5 Lateral resistance of screwed pile with soil improvement around pile head. - In-situ loading test and numerical analysis - : Hiroshi NAGAI, Tsutomu Tsuchiya (Muroran Institute of Technology) and Atsunori IKEDA, yuta SATO (CHIYODA GEOTECH CO.,LTD.)
2 で %,,C で % とした. 固化材の添 加量は水固化材比 % で改良体体積の % (5kg/m ) を注入し, 水固化材比 % の場合は % 試験体と固化材量を変えず水量を増やして施 ひずみケ ーシ モールト ケ ーシ 縦筋 工した. 更に, では改良体のひび割れ抑制を目的とし, 柱状改良後に改良体内の上部に鉄 8-D 帯筋 -D@5 筋籠 ( =.66m, L=.6m) を圧入した. なお, 杭施 工後には地盤を G.L.-.5m まで掘削し, 載荷地盤 面 (T.L.) とした. 載荷試験は, 杭の施工から約 日後に実施した. 載荷方法は, 地盤工学会基準に準拠して鋼管ソイルセメント改良体 T.L.+.m の位置で油圧ジャッキによる段階載荷 方式の一方向載荷を行った. 計測項目は, 載荷点 6 および杭頭 (T.L.+.6m) の水平変位, また図 - に示す位置でそれぞれワイヤーストレインゲージお ( ) 図 - ひずみ計測位置と改良体の補強筋 よびモールドゲージにて計測した鋼管と改良体の 表 - コアの一軸圧縮試験結果 (N/mm ) ひずみである. 改良杭 サンフ ル数 最小 最大 平均 標準偏差 載荷試験終了後には改良体の形状や強度を確認 A B するために, 試験杭を逆回転して引き抜いた 8). 鉄筋籠のない,C の改良体は載荷時のひ C び割れのために, 引抜き時にブロック状に割れて脱落したが, 鉄筋籠付きの では円柱体状のまま引 き抜くことができた. 改良体の外観は完全な円柱体であり, 外径は目標 7mm に対し,mm 程度大きかっ たことを確認した. また, 改良体から採取したコア供試体の一軸圧縮試験結果を表 - に示す. 圧縮強度のば らつきは大きいが, 平均値は N/mm 程度であった , 7,75 5 ソイルセメント改良体. 載荷試験結果図 - に全ての試験杭における初期水平荷重と載荷点変位の関係を示す. 改良杭はと比較して変位量が非常に小さく, 荷重 - 変位関係に強い非線形性が見られる. 種の改良杭を比べると, 鉄筋籠付きの が無筋の,C に比べて大きな水平抵抗を示した. 図 -4 に各計測深度における改良体の加力背面側のひずみと水平荷重の関係を示す. では水平荷重 kn 程度で引張ひずみが大きく変化しており, 後述する改良体のひび割れ発生に伴う挙動と考える. 一方, は よりも大きな荷重でひずみの変化が生じている. また, 図 -5 は水平荷重と鋼管ひずみの関係であり, ひずみは絶対値で表示している. では加力の背面側と前面側でひずみがほぼ等しいのに対し,,B では kn 付近から前面側よりも背面側のひずみが大きい. 載荷初期では鋼管と改良体の一体性が保持されていたが, 改良体のひび割れにより加力背面側から鋼管のひずみが増加したと考える. 図 -6 に鋼管の曲げモーメント分布を示す. 改良杭の最大曲げモーメントはの 4 割以下となっており, 改良体が曲げモーメントの低減に効果があることが分かる. また,kN 載荷時では 種の改良体の差は大きく, の曲げモーメントが最も小さい. なお, の深度.5m~.5m 位置で曲げ分布がいびつであるが, これは鉄筋籠の長さが.6m であったことが要因であろう. 次に, 改良体も含め一様地盤と見なし,Chang 式を用いて水平変位から算出した各試験体における鋼管の水平地盤反力係数 k h を図 -7 に示す. 改良杭はに比べ k h が大幅に増加しており, 特に初期変位でその効果が大きい.mm 変位時ではが 5.9MN/m であるのに対し, 改良杭はの 5.5~7.5 倍となっている. ただし, の k h は,C に比べ若干大きい程度である. また,k h は変位量の増加に伴い低下するが, ではその傾向が小さく初期剛性も改良杭に比べて小さい. 本試験杭が回転貫入型の杭工法であるため施工に伴い周辺地盤に影響が生じた可能性が考えられる.
3 図 -8 は載荷中における地盤面および改良体頭部のひび割れ状況である. は鋼管付近の地盤に細かなひび割れが多数発生した.,C では 6kN 時に改良体の左右にひび割れが発生し, 荷重の増加に伴いひび割れ幅が大きくなり地盤面にも進展した. 一方, は 96kN 載荷時にひび割れ発生が確認されたが, その幅は拡大せず除荷後には閉じた. ゆえに, 鉄筋籠は改良体のひび割れ抑制に有効であると考える. 改良杭 C 5 - 水平変位 δ (mm) 改良体ひずみ ε 改良体ひずみ ε sc ( -6 sc ( -6 ) ) 図 - 水平荷重 - 載荷点変位の関係図 -4 改良体のひずみ分布 ( 加力背面側 ) 背面 前面 鋼管ひずみ ε p ( -6 ) 鋼管ひずみ ε p ( -6 ) 図 -5 鋼管のひずみ (T.L.-.5m) 曲げモーメント M (knm) 5 鋼管ひずみ ε p ( -6 ) 改良杭 C k h (MN/m ) 改良杭 C H=kN 曲げモーメント M (knm) 地表面変位 (mm) 図 -7 水平地盤反力係数 改良杭 C 改良杭 C H=kN kn kn 4 図 -6 鋼管の曲げモーメント分布 図 -8 地盤と改良体のひび割れ発生状況
4 . 数値解析による検討. 解析方法の概要 FEM には Soil Plus 9) を用いて静的弾塑性解析を行った. 解析モデルは図 -9 のように Z-X 面を対称面とする全体の / をモデル化した. 鋼管はシェル要素を用いて 6 角形断面に置換, 地盤およびソイルセメント改良体はソリッド要素を適用した. また, 鉄筋籠についてはビーム要素でモデル化したものを図 -9 の赤線部分に付加した. ゆえに, 鉄筋と改良体は完全付着と仮定し, 改良体の塑性化と鉄筋籠の拘束効果は離散型のモデルで表現して考慮する. 各材料の構成則として, 鋼管および鉄筋は弾性体, 地盤は Mohr-Coulomb の破壊規 ), 準 ) を適用した. また, 改良体は引張強度 f t を超える応力には抵抗しない No-Tension モデル 9) ( 以下,NT モデル ) を用い, ソイルセメントのひび割れによる塑性化を考慮する. ただし, 改良体の強度管理は, 試験体のコア供試体で実施した一軸圧縮強度 q u でしか行っておらず,f t を変数とした. なお, 地盤や改良体に関する他の入力値は各種試験結果を基に決定した. 荷重は自重解析による初期応力を各要素に与えた後, 載荷試験と同一高さに水平荷重 H を X 方向に漸増して作用させた. なお, モデルの要素分割, 増分荷重や収束計算回数は予備検討より設定した. [ 地盤 -] E s =. 4 kn/m γ s = kn/m, ν s =. c s =5 kn/m, s =deg. [ 地盤 -] E s =. 4 kn/m γ s =5 kn/m, ν s =.4 c s = kn/m, s =4.7deg. [ 地盤 -] E s =.8 4 kn/m γ s =7 kn/m, ν s =. c s = kn/m, s =8deg. [ 地盤 -4] E s =7.7 4 kn/m γ s =8 kn/m, ν s =. c s = kn/m, s =4deg. 試験杭 G.L.-.5m (T.L.±m) -.75m -.5m -8.5m -.5m 図 -9 FEM メッシュ 表 - 解析ケース一覧 杭施工剛性低下改良体の Es /Es の考慮の深度構成則 なし - -. あり / 弾性 なし - - Z 水平荷重 H (T.L.+.m) 5m NT なし - - NT [ 鋼管杭 ] p =.6m, E p =.5 8 kn/m γ p =78.5 kn/m, ν p =. [ ソイルセメント ] sc =.76m, L sc =.5m E sc =8. 5 kn/m γ sc =8 kn/m, ν sc =. f t /q u - 鉄筋籠 -. なし あり.5.4 なし * E' s : 杭近傍地盤の剛性 ** q u は表 - の平均値を使用 5m 鋼管杭 5m 地盤 鉄筋籠 ソイルセメント改良体 Y X. 原位置載荷試験への適用改良杭 C ではゲージの計測不良が生じたため, 本報ではと,B を解析対象とし, 表 - に示した解析ケースと載荷試験との結果比較を行う. 図 - に水平荷重 - 水平変位, 図 - に鋼管の曲げモーメント分布, 図 - に鋼管と改良体の材軸方向ひずみ関係を示す. なお, 図 - の鋼管ひずみの実験値は計測ひずみを線形補間して算出した... 解析値 ( 施工未考慮 ) では実験値よりも変位が非常に小さい結果となった. この要因として, 先端部に 巻きの螺旋翼を有する回転貫入杭では施工時に杭軸芯が弧を描きながら貫入する特性 ) があり, 鋼管の近 傍地盤では緩みが生じた. また, この軸芯ずれは杭がある程度根入れされると, 地盤の拘束によって抑制されると考えられる. そこで, 杭軸部から半径方向に 要素分 ( 約 4mm) の地盤にて, 剛性低下 (Es /Es=/ ~/,E' s : 杭近傍地盤の剛性 ) とその影響深度 (T.L.-.~7.7m) を種々変化させて検討した. その結果, T.L.±~-.5m の地盤の剛性を / に低下させた場合, 解析値 ( 施工考慮 ) が実験値に近似した. このとき, 杭の曲げモーメント分布も実験値を十分表現できている... 改良体を弾性として計算した解析値 ( 弾性 ) では, 水平変位は H=48kN 程度まで試験値と同程度であるが, 4
5 その後は過小評価となり杭の曲げ分布も小さい. 一方,NT モデルでは H 6kN で変位が大きく進行し,f t /q u =.4 のとき試験値に近似した. 杭の曲げモーメントも地中部での最大値が試験値より若干大きいが分布傾向を概ね表現できている. また, 鋼管ひずみと改良体ひずみの関係を見ると, 試験でひび割れが目視された H=6kN 程度までは試験値とほぼ一致しており, 加力背面側から鋼管のひずみが急増する状況もシミュレートできている. 5 解析値 ( 施工未考慮 ) (7.7m) (.m) 実験値 解析値 ( 施工考慮 ;.5m) 水平変位 δ (mm) 曲げモーメント M (kn m) 5 ( 施工未考慮 ) 解析値 ( 施工考慮 ) * 左順に, H=, 4, 6, 48 kn 解析値 ( 弾性 ) 実験値 解析値 (.) (.4) (.5) 水平変位 δ (mm) 曲げモーメント M (kn m) 5 改良体 (T.L.-.5m) ( 弾性 ) 解析値 (.4) * 左順に, H=4, 6, 48, 7, 96 kn (.,.4 無筋 ) (.4) (.5) 水平変位 δ (mm) 図 - 水平荷重 - 水平変位 曲げモーメント M (kn m) 5 改良体 (T.L.-.5m) 鉄筋籠 (T.L.-.6m) (.4) 解析値 (.4 無筋 ) * 左順に, H=4, 6, 48, 7, 96 kn 図 - 鋼管の曲げモーメント分布 改良体ひずみ ε sc ( -6 ) 鋼管ひずみ ε p ( -6 ) (T.L-.75m) - ひび割れ目視荷重 (H=6kN) 鋼管ひずみ ε p ( -6 ) - (T.L-.5m) ひび割れ目視荷重 (H=6kN) - 鋼管ひずみε p ( -6 ) (T.L-.75m) -5 図 - 鋼管 - 改良体のひずみ関係 (f t /q u =.4) 改良体ひずみ ε sc ( -6 ) 鋼管ひずみε p ( -6 ) 5-5 (T.L-.5m) -5 5
6 以上のことから 改良体の構成則に NT モデルを用いることで 杭の水平抵抗や鋼管の曲げモーメント 特に改良体の塑性化に伴って鋼管の曲げ応力が急増した載荷試験での結果を表現できたと言える なお 解 析による変位は荷重初期段階でも実験値と同程度であり 改良杭は杭施工時の近傍地盤での緩みが柱状地盤 改良によって改善されたと考えられる.8m -.8m.8m (kn/m ).8m -9 - T.L.±m T.L.±m - ± -.5m -.5m Y -.m H=4kN H=48kN X Z -.5m H=kN -.m H=4kN H=48kN * 青色 弾性 緑色 塑性 図- H=96kN -.5m () 鉄筋籠なし 地盤の塑性化状況 加力方向 T.L.±m T.L.±m -.5m -.5m (外側) -.m (内側) -.75m (外側) H=4kN -.5m [加力背面] 図 p (kn/m ) 前面 (内側) MC規準 q (kn/m ) 背面 (内側) MC規準 q (kn/m ) q (kn/m ) -.5m 改良体の最小主応力コンター - p (kn/m ) 前面 (外側) MC規準 q (kn/m ) 背面 (外側) MC規準 H=96kN () 鉄筋籠あり [加力前面] () 着目した要素 H=48kN - p (kn/m ) p (kn/m ) () p-q 関係 - σ (kn/m) H (kn) - H (kn) - H (kn) () H-σ 関係 図-5 改良体各部の応力経路 前面 (外側) - - 前面 (内側) σ (kn/m) σ (kn/m) 背面 (内側) σ (kn/m) 背面 (外側) H (kn) 黒塗 :鉄 筋籠 あ り, 白 抜:鉄 筋 籠な し 青:-.5m, 緑 :-.75m, 赤 :-.5m
7 .. 鉄筋籠を挿入した においても荷重 - 変位関係は f t /q u =.4 にて実験値と近似している. このとき, 杭の曲げモーメント分布も実験値を概ね評価できている. また, 無筋とした場合の結果 (.4 無筋 ) よりも水平変位および曲げ応力が低減されており, ビーム要素による鉄筋籠を追加することで改良体の塑性化の抑制を十分に表現できたと言える.. 地盤および改良体の塑性化と杭の水平抵抗機構図 - ににおける地盤の塑性化状況を示す. 塑性化は剛性低下を考慮した杭近傍の領域と共に, 地表面付近で大きく進展していく. 次に, 改良杭では鉄筋籠の有無に着目し, 改良体に生じる応力やそれに伴う塑性領域の形成について考察する. ここでは, の解析条件を用いて計算した結果を示す. また, 応力は圧縮を正として表す. 図 -4 は改良体の最小主応力の分布を表したコンターである. 引張を示す最小主応力が高い領域は, 地表面付近における杭の加力背面近傍で生じている. その後, 荷重の増大に伴い深度方向へ拡がると共に加力前面側でも放射状に生じる. 鉄筋籠の有無に関わらず同様の分布傾向を示すが, 鉄筋籠があるケースの方が引張応力は小さい状態となることが分かる. なお, このとき加力背面側の最小主応力は加力方向, 前面側では改良体の円周方向に作用している. 図 -5 では改良体の各部要素における応力経路を示す. 着目した要素は図 -5() 中の赤色で示した位置であり, 改良体の上部 (T.L.-.5m), 中央部 (T.L.-.75m) および下部 (T.L.-.5m) における加力の前面および背面それぞれの内側と外側である. 図 -5() は式 で表わされる p-q 関係である. 図中の直線は文献 を参考に計算したモール クーロン規準による破壊包絡線 ( 式 ) であり,q u には表 - の最小値を用いた. p, q 式 q p sin cos 式 s st qu s 式 ) st ( qu st ) ここで,σ : 最大主応力,σ : 最小主応力,q u : 一軸圧縮強度 (=.5N/mm ),s t : 引張強度 (=.q u ), τ s : 改良体の破壊面に垂直応力が作用しない場合のせん断強度, : せん断抵抗角 =deg.) 鉄筋籠を有するケースでは無いケースと同様の応力経路を経るが, 水平荷重に伴う q の増分量が小さくなっている. 改良体の破壊パターンとしては圧縮側せん断破壊または引張破壊が考えられるが, 要素内の応力は MC 規準よりも小さく, 本検討モデルでは改良体はせん断破壊が生じない応力状態であったと推測される. また, 図 -5() の水平荷重 H と最小主応力 σ 関係をみると, 加力の背面 ( 内側 ) と前面 ( 外側 ) の要素において明確な傾向が確認できる. 背面 ( 内側 ) では改良体の中央部付近でも鉄筋籠の有無による差異が小さいが, 前面 ( 外側 ) では鉄筋籠を有するモデルの方が σ が一定値を示す水平荷重が大きいことが分かる. なお, 改良体の外側の地盤が塑性化したのは H>kN であった. 以上のことから, 上記の引張主応力によって改良体には塑性領域が形成されていくが, 杭頭周囲の改良体は地盤よりも剛性が高く塑性化の進展も遅いため, 杭の水平変位や鋼管の曲げ応力の低減に効果を発揮した. また, 鉄筋籠は加力背面側の鋼管と改良体間の引張破壊には影響しないが, 杭の変形に伴う改良体前面側の円周方向の塑性化に対して帯筋がその抑制に効果があったと言える. なお, 鉄筋籠を構成している主筋および帯筋の軸方向最大応力度は降伏点の約 /5( 引張 )~/( 圧縮 ) であり, 本検討モデルでは弾性範囲内であったと推測する. 載荷試験では除荷後にひび割れが閉じる挙動を示したことからも鉄筋籠は改良体に靭性を付与しひび割れ抑制に期待できると考える. 7
8 4. まとめ本報では杭頭周囲に柱状地盤改良を併用した回転貫入杭を対象として, 原位置載荷試験および D-FEM 解析を実施して杭の水平抵抗について検討した結果, 以下の知見を得た. 原位置載荷試験より, 回転貫入杭の杭頭周囲地盤を柱状改良することで水平変位や鋼管の曲げモーメントが大幅に抑制されることを確認した. また, ソイルセメント改良体内に鉄筋籠を挿入することで水平地盤反力係数の増大は僅かであったが, ひび割れの抑制に効果が見られた. D-FEM より, では回転貫入杭の施工に伴う地表付近での杭近傍地盤の剛性低下を考慮する必要があること, また改良杭では改良体に No-Tension 構成則, 鉄筋籠は梁要素でモデル化することで改良体の塑性化が表現可能となり杭の水平抵抗を評価できることが分かった. 改良杭は, 杭施工時の杭周囲地盤の緩み改善, 改良体の剛性や塑性化の抑制によって水平抵抗が大幅に向上する. また, 鋼管の曲げ応力は改良体の塑性化によって急増するがよりも小さい. 4 改良体の破壊プロセスは, 加力背面側の鋼管と改良体間の引張破壊から始まり, 加力前面側でも周方向の引張応力によって塑性化する. その後, 水平荷重の増大に伴って徐々に深度方向に破壊が進展していく. このとき, 帯筋は加力前面側の改良体の塑性化の抑制に効果がある. 謝辞本報の原位置載荷試験に関しては千代田工営 ( 株 ) の関係各位にご協力を頂きました. また, 解析およびデータ整理に室蘭工業大学の卒業研究生の宇見知樹君 ( 現大東建託 ) および古里光輝君のご助力を得た. ここに記して謝意を表します. 参考文献 ) 土屋勉 : 回転貫入杭工法の動向と今後の課題, 基礎工, Vol.4,No.,pp.-7,6. ) 濱田純次, 土屋富男, 加倉井正昭, 山下清, 河合栄作, 桑原文夫 : 表層地盤改良を施した杭の水平載荷実験, 第 6 回地盤工学研究発表会,pp ,.6 ) 佐野大作, 伊勢本昇昭 : 杭の水平剛性確保のための合理的な地盤改良工法, 日本建築学会大会学術講演梗概集,pp.75-76,7.9 4) 前田良刀, 緒方辰男, 徐光黎, 平井卓 : 地盤改良複合杭基礎の開発とその支持力特性, 土木学会論文集, No.686/VI-5,pp.9-7,. 5) 冨澤幸一, 西川純一 : 深層混合処理工法により形成した複合地盤における杭設計手法, 土木学会論文集, No.799/III-7,pp.8-9,5. 6) 玉井俊行, 伊藤大輔, 溝口栄次郎 : ソイルセメント羽根付き鋼管杭の原位置載荷試験とその支持力特性の検討, 地盤工学ジャーナル,vol.4,No.4,pp.7-87,9. 7) 地盤工学会 : 地盤工学会基準杭の水平載荷試験方法 同解説第一回改訂版,.5 8) 佐藤雄太, 池田篤則, 永井宏, 土屋勉 : 杭頭周囲地盤を柱状改良した鋼管杭の水平抵抗 ( その ) 試験概要及び施工方法, 日本建築学会学術講演梗概集,pp.7-7,4.9 9) SoilPlus ExOption 理論マニュアル,. ) G. グーデフス編著, 川本朓万, 桜井春輔, 足立紀尚共訳 : 地盤力学の有限要素解析,pp.8-9,98.5 ) Ph.Menetrey, K.J.Willam:Triaxial Failure Criterion for Concrete and its Generalization, ACI Structural Journal, Vol.9, pp.-8, 995. ) 大杉富美一, 土屋勉, 島田正夫, 吉田勝之 : 大型加圧土槽を利用した回転貫入模型杭の貫入実験, 日本建築学会構造系論文集, 第 59 号,pp.69-75,5.5 ) 日本建築センター : 改定版建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 -セメント系固化材を用いた深層 浅層混合処理工法 - 資料編.6 その他の設計定数に関する資料,pp.-57,. 8
PowerPoint プレゼンテーション
材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
More informationPowerPoint プレゼンテーション
材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
More information杭の事前打ち込み解析
杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる
More information<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
More information保 証 最 低 基 準
保証最低基準 Ver.1.1 ( 平成 26 年 5 月 ) 一般社団法人九十九 1. 地盤調査地盤調査は 原則として標準貫入試験または JISに定めるスウェーデン式サウンディング試験 (SWS 試験 ) とする SWS 試験により支持層の層厚が確認できない場合は 発注者等と協議の上 他の適切な地盤調査方法を選択し 基礎地盤を確認 把握する また 産業廃棄物 自然含水比 400% を超える有機質土
More informationMicrosoft Word - 第5章.doc
第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
More information構造力学Ⅰ第12回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
More informationMicrosoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]
亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験
More informationPowerPoint プレゼンテーション
SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
More informationMicrosoft PowerPoint - fuseitei_6
不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
More informationコンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
More informationMicrosoft PowerPoint - H24 aragane.pptx
海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー
More informationSuper Build/宅造擁壁 出力例1
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
More information<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>
-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
More information集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
More information強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
More information国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
More information< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
More informationスライド タイトルなし
高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s
More information水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があ
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があるために 高さ方向の型枠工事に制限が生じ コンクリートの水平打ち継ぎを余儀なくされる可能性が考えられる
More informationMicrosoft PowerPoint - zairiki_10
許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
More information道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
More information参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
More informationTaro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
More informationMicrosoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
More information来る条件とした また本工法は がけに近接して施工する場合 掘削及び混合 攪拌から 転圧 締固め施工時 施工に伴うがけへの影響を避けることが難しいので がけに影響を与えず施工出来る場合を条件とした 具体的にはバックホー等の施工機械を がけに近接配置して施工することを避けるとともに 特にがけ近接部分の転
第 7 章地盤改良 浅層混合処理工法 による立ち下げ基礎を立ち下げる方法として浅層混合処理工法を採用する場合は 次の各項の条件に適合したものとする なお本項に規定のない事項については 横浜市構造設計指針 及び 建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 日本建築センター発行 ( 以下 地盤改良指針 という ) による (1) 本工法を採用するにあたっては 改良施工を当該敷地及び周辺空地等で行う場合
More informationPowerPoint Presentation
Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /
More information<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
More information戸田建設技術研究報告第 35 号 格子状地盤改良杭 (Head Lock Pile) 工法の開発 その 2 設計手法の概要 伊勢本昇昭 * 1 保井美敏 * 1 佐野大作 * 1 成田修英 * 1 田口智也 * 1 金子治 * 1 概 ( その 1) に引き続き 液状化層や沖積粘性土層のような軟弱地
戸田建設技術研究報告第 35 号 その 2 設計手法の概要 伊勢本昇昭 * 1 保井美敏 * 1 佐野大作 * 1 成田修英 * 1 田口智也 * 1 金子治 * 1 概 ( その 1) に引き続き 液状化層や沖積粘性土層のような軟弱地盤において 合理的に地震時の杭の水平剛性を確保するために杭の通り芯に沿って表層地盤を格子状あるいは杭頭部を十字型に地盤改良する格子状地盤改良杭 (Head Lock
More information下水処理場における基礎杭の耐震補強設計事例
下水処理場における基礎杭の耐震補強設計事例 中日本建設コンサルタント ( 株 ) 正会員 庄村昌明 中日本建設コンサルタント ( 株 ) 前本尚二 中日本建設コンサルタント ( 株 ) 法月伸一郎 1. はじめに下水道は水道, 電気, ガスなどと並んでライフラインとして都市機能には欠かせない施設であり, 特に, 下水処理場はその根幹となる重要施設である 兵庫県南部地震以降, 処理場の耐震設計では,
More information第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
More informationスライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
More informationMicrosoft PowerPoint - zairiki_3
材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
More informationを 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
More informationMicrosoft PowerPoint - シミュレーション工学-2010-第1回.ppt
シミュレーション工学 ( 後半 ) 東京大学人工物工学研究センター 鈴木克幸 CA( Compter Aded geerg ) r. Jaso Lemo (SC, 98) 設計者が解析ツールを使いこなすことにより 設計の評価 設計の質の向上を図る geerg の本質の 計算機による支援 (CA CAM などより広い名前 ) 様々な汎用ソフトの登場 工業製品の設計に不可欠のツール 構造解析 流体解析
More information試験 研究 杭の長さ径比が座屈耐力に与える影響 The effect of length to diameter ratio of pile for the buckling strength 廣瀬竜也 *1 下平祐司 *2 伊藤淳志 *3 1. はじめに小規模建築物の地盤補強として用いられている小
試験 研究 杭の長さ径比が座屈耐力に与える影響 The effect of length to diameter ratio of pile for the buckling strength 廣瀬竜也 * 下平祐司 * 伊藤淳志 *. はじめに小規模建築物の地盤補強として用いられている小口径の鋼管杭や既製コンクリート杭の許容支持力は 地盤で決まる許容鉛直支持力と長さ径比による低減などを考慮した杭材の許容圧縮力のうち
More information<4D F736F F D E682568FCD CC82B982F192668BAD93785F F2E646F63>
7. 粘土のせん断強度 ( 続き ) 盛土 Y τ X 掘削 飽和粘土地盤 せん断応力 τ( 最大値はせん断強度 τ f ) 直応力 σ(σ) 一面せん断 図 強固な地盤 2 建物の建設 現在の水平な地表面 ( 建物が建設されている過程では 地下水面の位置は常に一定とする ) 堆積 Y 鉛直全応力 σ ( σ ) 水平全応力 σ ( σ ) 間隙水圧 図 2 鉛直全応力 σ ( σ ) 水平全応力
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文一軸引張試験と曲げ試験から得られる HPFRCC の応力 - ひずみ関係 河合正則 *1 森山守 * 林承燦 *3 * 内田裕市 要旨 : 打設方向を変えた HPFRCC の塊から切り出した同一の断面寸法の供試体について, 一軸引張試験と曲げ試験を行ないそれぞれ引張応力 -ひずみ関係を求め比較検討した 一軸引張試験では荷重 - 変位曲線を計測して直接, 応力 -ひずみ関係を求め, 曲げ試験ではモーメント-
More information静的載荷実験に基づく杭頭部の損傷度評価法の検討 柏尚稔 1) 坂下雅信 2) 向井智久 3) 平出務 4) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) 2) 正会員国立研究開発法人建築研究所 主任研
静的載荷実験に基づく杭頭部の損傷度評価法の検討 柏尚稔 ) 坂下雅信 ) 向井智久 ) 平出務 4) ) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) e-mail : Kashiwa-h9ta@nilim.go.jp ) 正会員国立研究開発法人建築研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) e-mail : m-saka@kenken.go.jp ) 正会員国立研究開発法人建築研究所
More information平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文鉄筋コンクリート梁のひび割れ間隔に及ぼすコンクリート強度の影響に関する解析的研究 西拓馬 *1 大野義照 *2 *3 中川隆夫 要旨 : コンクリート強度を要因に試験体長さの異なる 2 つの RC 両引き試験を行い, 短い試験体から付着応力 -すべり関係を求めた その関係を用いて長い試験体の RC 部材のひび割れ間隔, 平均鉄筋ひずみ, ひび割れ幅について付着解析を行い, コンクリート強度の影響を検討した
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文部分的に主筋の付着を切った RC 梁 RC 有孔梁に関する研究 真田暁子 *1 *2 丸田誠 要旨 : 危険断面からの一定区間の主筋の付着を切った, 部分アンボンド梁 RC 部材, 部分アンボンド RC 有孔梁部材の基本的な構造性能を把握するために, アンボンド区間長, 開孔の有無を因子とした部材実験を実施した 実験結果から, 主筋をアンボンド化することにより, 危険断面に損傷が集中してひびわれ本数が減少し,
More information計算例 5t超え~10t以下用_(補強リブ無しのタイプ)
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文プレストレスト鉄筋コンクリートスラブの長期たわみ計算法 岩田樹美 * 大野義照 * 吉村満 * *4 李振宝 要旨 : 鉄筋コンクリートスラブの長期たわみ計算法を用いて, ひび割れの発生を許容するプレストレスト鉄筋コンクリートスラブの長期たわみ計算法を提案した プレストレス力の影響は,PC 鋼材を曲線配置した場合の吊り上げ力による設計荷重のキャンセル, および ひび割れ耐力へのプレストレス導入軸力の考慮,
More information<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.24
論文へりあきの短い杭支持独立フーチングの補強方法に関する実験的研究 鈴木邦康 *1 大築和夫 *2 要旨 : 本報では, へりあきの短い4 本杭支持独立フーチングについて, せん断補強筋の配置及びその量, 並びにスラブ筋の配筋方法を変えて破壊実験を行った その結果, 杭心とフーチング 1/2 幅内のスラブ筋の重心位置とのずれが大きいものは曲げ降伏前にせん断破壊し, それが小さいものでも曲げ降伏後にせん断破壊が生じ荷重が急激に低下すること,
More information<90E096BE8F912E786477>
セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
More information第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文 RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 酒井悟 *2 *3 中野克彦 要旨 : 本研究は,RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能 ( 支持耐力, 抜出し性状および破壊性状 ) を実験的に把握することを目的としている ここでは, 梁幅が 1 mm の薄厚 RC 梁に, 現在, 使用されている種々のアンカーボルトを定着した場合の曲げ せん断実験を実施し,
More information破壊の予測
本日の講義内容 前提 : 微分積分 線形代数が何をしているかはうろ覚え 材料力学は勉強したけど ちょっと 弾性および塑性学は勉強したことが無い ー > ですので 解らないときは質問してください モールの応力円を理解するとともに 応力を 3 次元的に考える FM( 有限要素法 の概略 内部では何を計算しているのか? 3 物が壊れる条件を考える 特に 変形 ( 塑性変形 が発生する条件としてのミーゼス応力とはどのような応力か?
More informationSuper Build/FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文ポリマーセメントモルタルを用いて補強した RC 造基礎梁の補強効果に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 田中卓 *2 *3 中野克彦 要旨 : 現在, 戸建住宅直接基礎における開口部補強工法,RC 造基礎梁の曲げおよびせん断補強工法が注目されている 阪神淡路大震災や新潟県中越沖地震等の大地震が発生する度に, 基礎の強度の弱い部分からひび割れや破断等の被害が生じている そこで, 補強工法として,
More informationCLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
More information耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.25
22 報告継手部を有する連続繊維補強材により下面増厚補強した RC はりの疲労性状 小田切芳春 *1 辻幸和 *2 岡村雄樹 *3 小林朗 *4 要旨 : 性能が低下した道路橋 RC 床版の補修 補強対策は, 非常に重要な課題である この補強工法としては, 吹付け下面増厚補強工法がある 本研究では, 補強材に炭素繊維の連続繊維補強材 ( 以下 CFRP) を使用し, 継手部を有する CFRP と継手部が無い
More information<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
More information4. 粘土の圧密 4.1 圧密試験 沈下量 問 1 以下の問いに答えよ 1) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ 2) C v( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U=90% の時間 t 90 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 )
4. 粘土の圧密 4. 圧密試験 沈下量 問 以下の問いに答えよ ) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ ) ( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U9% の時間 9 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 ) と実験曲線を重ね合わせて圧密度 5% の 5 を決定する ( 6 ) 法がある ) 層厚 の粘土層がある この粘土層上の載荷重により粘土層の初期間隙比.
More informationIT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
More information様式-1
地盤改良の施工管理 品質管理の検証手法に関する研究研究予算 : 運営費交付金 ( 一般勘定 ) 研究期間 : 平 18~ 平 2 担当チーム : 施工技術チーム研究担当者 : 小橋秀俊 堤祥一 要旨 近年 コスト縮減や環境に配慮した社会資本整備等の社会ニーズから 新工法 新技術の普及促進を図る体制整備がなされている これらの提案された新技術 新工法の評価には 統計的に得られた充分なデータに基づくことが求められる
More informationMicrosoft Word - 1B2011.doc
第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
More information1
鉄筋コンクリート柱のせん断破壊実験 1 2 2-1 4 CS- 36N 2% CS-36A2 4% CS-36A4 2 CS-36HF -1 F C28 =36N/mm 2-1 CS-36N 普通コンクリート 36NC 2-3 CS-36A2 石炭灰 2% コンクリート 36CA2 2-4 2% CS-36A4 石炭灰 4% コンクリート 36CA4 2-5 4% CS-36HF 高流動コンクリート
More informationパソコンシミュレータの現状
第 2 章微分 偏微分, 写像 豊橋技術科学大学森謙一郎 2. 連続関数と微分 工学において物理現象を支配する方程式は微分方程式で表されていることが多く, 有限要素法も微分方程式を解く数値解析法であり, 定式化においては微分 積分が一般的に用いられており. 数学の基礎知識が必要になる. 図 2. に示すように, 微分は連続な関数 f() の傾きを求めることであり, 微小な に対して傾きを表し, を無限に
More information施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉(KUR)新耐震指針に照らした耐震安全性評価(中間報告)(原子炉建屋の耐震安全性評価) (その2)
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
More information(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
More informationコンクリート工学年次論文集Vol.35
報告曲げひび割れ幅算定式の適用性の評価 栖原健太郎 *1 辻幸和 *2 吉野亮悦 *3 *4 岡村雄樹 要旨 : 有効高さが異なる4 種類の鉄筋コンクリート梁と, 膨張コンクリートを用いた鉄筋コンクリート梁の曲げ載荷試験を行い, 代表的な曲げひび割れ幅の算定式 ( 土木学会コンクリート標準示方書, プレストレスト鉄筋コンクリート (Ⅲ 種 PC) 構造設計 施工指針 同解説,ACI 318-,BS
More informationMicrosoft Word - CPTカタログ.doc
新しい地盤調査法のすすめ CPT( 電気式静的コーン貫入試験 ) による地盤調査 2002 年 5 月 ( 初編 ) 2010 年 9 月 ( 改訂 ) 株式会社タカラエンジニアリング 1. CPT(Cone Peneraion Tesing) の概要日本の地盤調査法は 地盤ボーリングと標準貫入試験 ( 写真 -1.1) をもとに土質柱状図と N 値グラフを作成する ボーリング孔内より不攪乱試料を採取して室内土質試験をおこない土の物理
More information本日話す内容
6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1
More information4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
More information戸田建設 技術研究報告
技術研究報告第 41 号 215.1 戸田建設株式会社 杭頭接合工法の開発 ( その 1) 杭頭接合筋の配置方法の改善とその性能確認のための構造実験および解析 DEVELOPMENT OF PILE HEAD CONNECTION SYSTEM Part1 Experiments and analysis for investigation of structural performance for
More information平成 28 年度 マスコンクリートにおける強度発現に注目した打設方法 札幌開発建設部千歳道路事務所工務課 梅津宏志札幌開発建設部千歳道路事務所大野崇株式会社砂子組名和紀貴 マスコンクリートの打設におけるひび割れ制御には 主にひび割れ指数が用いられるが 同指数は必ずしも実施工結果と一致しないのことが多
平成 8 年度 マスコンクリートにおける強度発現に注目した打設方法 札幌開発建設部千歳道路事務所工務課 梅津宏志札幌開発建設部千歳道路事務所大野崇株式会社砂子組名和紀貴 マスコンクリートの打設におけるひび割れ制御には 主にひび割れ指数が用いられるが 同指数は必ずしも実施工結果と一致しないのことが多い様である そこで実用的観点から コンクリートの発現強度に注目した打設方法を検討した テストピースによる要素試験において零時間からの発現強度を測定し
More informationSlide 1
Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
More information<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
More information<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
More information表 -1 地層の層序と物性値 深さ γ Vs 地層名 (m) (t/m 3 N 値 ) (m/s) -2. 埋土 Fc 埋土 Fc 細砂 As 細砂 As 細砂 As1-3
プラント基礎の耐震補強について 木全宏之 1 藤田豊 2 小林望 3 1 フェロー会員工博清水建設株式会社土木技術本部設計第二部 ( 15-87 東京都港区芝浦 1-2-3 シーバンスS 館 ) 2 工博清水建設株式会社原子力 火力本部設計部 ( 15-87 東京都港区芝浦 1-2-3 シーバンスS 館 ) 3 正会員工修清水建設株式会社土木技術本部設計第二部 ( 15-87 東京都港区芝浦 1-2-3
More information強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文鉄筋腐食したコンクリート構造部材の 3 次元格子モデル解析 三木朋広 *1 久保陽平 *2 *3 二羽淳一郎 要旨 : 鉄筋腐食したコンクリート構造部材の残存構造性能を把握するため,3 次元格子モデルを用いて解析的に検討した 格子モデルは, トラス要素で構成された簡便な解析モデルである 本研究では, 鉄筋腐食の程度を, 鉄筋の断面欠損, および主鉄筋とコンクリートの付着劣化として解析に反映させた
More information(Microsoft PowerPoint - \221\34613\211\361)
計算力学 ~ 第 回弾性問題の有限要素解析 (Ⅱ)~ 修士 年後期 ( 選択科目 ) 担当 : 岩佐貴史 講義の概要 全 5 講義. 計算力学概論, ガイダンス. 自然現象の数理モデル化. 行列 場とその演算. 数値計算法 (Ⅰ) 5. 数値計算法 (Ⅱ) 6. 初期値 境界値問題 (Ⅰ) 7. 初期値 境界値問題 (Ⅱ) 8. マトリックス変位法による構造解析 9. トラス構造の有限要素解析. 重み付き残差法と古典的近似解法.
More information<4D F736F F F696E74202D20906C8D488AC28BAB90DD8C7689F090CD8D488A D91E F1>
人工環境設計解析工学構造力学と有限要素法 ( 第 回 ) 東京大学新領域創成科学研究科 鈴木克幸 固体力学の基礎方程式 変位 - ひずみの関係 適合条件式 ひずみ - 応力の関係 構成方程式 応力 - 外力の関係 平衡方程式 境界条件 変位規定境界 反力規定境界 境界条件 荷重応力ひずみ変形 場の方程式 Γ t Γ t 平衡方程式構成方程式適合条件式 構造力学の基礎式 ひずみ 一軸 荷重応力ひずみ変形
More informationPowerPoint Presentation
CAE 演習 :Eas-σ lite に よる応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う 用語 CAD: Computer Aided Design CAE: Computer Aided Engineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例 2.
More information技術基準改訂による付着検討・付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準改訂による付着検討 付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説 2016 年 6 月 株式会社構造ソフト はじめに 2015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が2007 年版から改訂されて 付着検討および付着割裂破壊検討に関して 2007 年版と2015 年版では記載に差がみられ お客様から様々な質問が寄せられています ここでは 付着検討や付着割裂破壊検討に関して
More information○○○○○○○の実験
小特集 : 災害に備えて 地すべり抑止杭工の杭間隔の新しい決定方法 田中尚 * 藤澤和範 ** 藤平大 *** 石井靖雄 **** 1. はじめに 1 地すべり災害を防止するために 抑制工や抑止工を行う 抑制工とは 地すべり発生の誘因を排除する方法で 地下水排除工や地表面排水工などが代表的な工法である 一方 抑止工は剛な構造物によって地すべり滑動を止めようとするもので 杭工やアンカー工といった工法が行われる
More informationFEM原理講座 (サンプルテキスト)
サンプルテキスト FEM 原理講座 サイバネットシステム株式会社 8 年 月 9 日作成 サンプルテキストについて 各講師が 講義の内容が伝わりやすいページ を選びました テキストのページは必ずしも連続していません 一部を抜粋しています 幾何光学講座については 実物のテキストではなくガイダンスを掲載いたします 対象とする構造系 物理モデル 連続体 固体 弾性体 / 弾塑性体 / 粘弾性体 / 固体
More informationMicrosoft PowerPoint - 講義PPT2019.ppt [互換モード]
. CA 演習 :as σ lite による応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う CAD: Computer Aided Design CA: Computer Aided ngineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例. as σの使い方の説明.
More informationH23 基礎地盤力学演習 演習問題
せん断応力 τ (kn/m ) H6 応用地盤力学及び演習演習問題 4 年月日. 強度定数の算定 ある試料について一面せん断試験 ( 供試体の直径 D=6.cm, 高さ H=.cm) を行い 表に示す データを得た この土の強度定数 c, φ を求めよ 垂直応力 P (N) 4 せん断力 S (N) 5 8 < 解答 > 供試体の断面積 A=πD /4 とすると 垂直応力 σ=p/a 最大せん断応力
More informationDNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
More informationMicrosoft PowerPoint - 01_内田 先生.pptx
平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検
More informationMicrosoft PowerPoint - zairiki_7
許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
More information問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
More information<4D F736F F D208E9197BF31302D F4390B3816A96FB899890F A E8F8DC58F4994C55F8CC589BB8DDE8B5A8F705F202D208
セメント系固化材による油含有土の固化処理に関する基礎検討 ( 社 ) セメント協会セメント系固化材技術専門委員会 1. はじめに工場やガソリンスタンドの跡地をセメント系固化材を用いて固化処理する際 油類を含有した土に遭遇する場合がある しかしながら このような油含有土をセメント系固化材により固化処理した報告 1) 2) は少なく 油種や油の含有レベルが改良効果に及ぼす影響は明らかとなっていない また
More information. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
More informationMicrosoft PowerPoint - suta.ppt [互換モード]
弾塑性不飽和土構成モデルの一般化と土 / 水連成解析への適用 研究の背景 不飽和状態にある土構造物の弾塑性挙動 ロックフィルダム 道路盛土 長期的に正確な予測 不飽和土弾塑性構成モデル 水頭変動 雨水の浸潤 乾湿の繰り返し 土構造物の品質変化 不飽和土の特徴的な力学特性 不飽和土の特性 サクション サクション s w C 飽和度が低い状態 飽和度が高い状態 サクションの効果 空気侵入値 B. サクション増加
More informationコンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文 鉄骨コンクリート梁材の弾塑性変形性状に関する実験的研究 田中照久 * 堺純一 * 2 要旨 :H 形鋼のフランジ間にコンクリートを充填したS 梁を対象に, 鋼とコンクリートの一体化を図ることを目的として,H 形鋼のウェブに孔あきジベルを形成した新しいずれ止め方法を考案した 本研究では, 鋼とコンクリートの付着性能及び梁材の弾塑性変形性状を調べるために, 実験変数にずれ止め要素の有無と種類を選び,
More information屋根ブレース偏心接合の研究開発
論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,
More informationPowerPoint プレゼンテーション
不飽和土の力学を用いた 締固めメカニズムの解明 締固めとは 土に力を加え 間隙中の空気を追い出すことで土の密度を高めること 不飽和土 圧縮性の減少透水性の減少せん断 変形抵抗の増大 などに効果あり 締固め土は土構造物の材料として用いられている 研究背景 現場締固め管理 締固め必須基準 D 値 施工含水比 施工層厚 水平まきだし ( ρdf ) 盛土の乾燥密度 D値 = 室内締固め試験による最大乾燥密度
More informationPowerPoint Presentation
H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
More informationMicrosoft PowerPoint - 課題S6スラブ協力幅_修正
危険側実験目的平成 25 年度建築基準整備促進事業 S6. 鉄筋コンクリート造のスラブ協力幅に関する検討 ~ スラブによる梁曲げ耐力の増分と下端筋定着詳細の影響の評価 ~ 東京大学地震研究所壁谷澤寿海横浜国立大学大学院田才晃 楠浩一独立行政法人建築研究所 スラブ協力幅の算定 保有水平耐力計算 片側 1m のスラブを協力幅 梁耐力を過小評価する事は 架構水平耐力の評価安全側 全体崩壊型 柱の曲げ設計
More informationはじめに
高支持力埋込み杭の根固め部の施工管理方法の提案 ( 概要版 ) 1. はじめに (1) 高支持力埋込み杭の開発 高支持力埋込み杭 には明確な定義がないが ここでは 既製コンクリート杭 鋼管杭であって その先端支持力係数 αが一般の埋込み杭の上限値 250 より大きいものを指している 既製コンクリート杭 鋼管杭の支持力は 建築基準法に基づく建設省告示 111 号で定められていた また それ以上の支持力を持つ杭が建築基準法第
More informationMicrosoft Word - 09根本
安藤建設技術研究所報 Vol.15 29 既製コンクリート杭杭頭部の半剛接合工法 SR パイルアンカー工法 * 根本恒 * 崎浜博史 * 森清隆 ** 八ツ繁公一 Semi-rigid Connection System for Pile Head Condition on Pre-cast Concrete Piles Semi-Rigid pile anchor system by Hisashi
More information<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
More informationMicrosoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]
弾性力学入門 年夏学期 中島研吾 科学技術計算 Ⅰ(48-7) コンピュータ科学特別講義 Ⅰ(48-4) elast 弾性力学 弾性力学の対象 応力 弾性力学の支配方程式 elast 3 弾性力学 連続体力学 (Continuum Mechanics) 固体力学 (Solid Mechanics) の一部 弾性体 (lastic Material) を対象 弾性論 (Theor of lasticit)
More information