Microsoft PowerPoint - 3_1_0地盤の支持力(テキスト用)

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みさえたておか
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のような型になる沈下曲線 C 1 型曲線は, 荷重の小さいときには勾配がほぼ一定で,

急激な沈下を生じるこのような破壊形式を全般せん断破壊と呼び, q d を極限支持力という

このような破壊形式を局部せん断破壊または進行性破壊というこれは, 荷重の増加に伴い,

基礎は次の四つのいずれかに分類されるフーチング基礎 (ⅰ) フーチング基礎 (ⅱ)

1 地盤の支持力と沈下 ( どれくらいの重さに地盤は耐えれるの??) 1) 基礎地盤のせん断破壊基礎地盤上に荷重を加えると, 地盤は変形して沈下が生じるこの沈下量と荷重強度の関係は, 図 -1の荷重- 沈下曲線で表わすことができるこの沈下は地盤のせん断破壊により生じるもので, 一般に締まった砂質土や硬い粘性土ではC 1 のような型になる沈下曲線 C 1 型曲線は, 荷重の小さいときには勾配がほぼ一定で, 地盤はわずかに圧縮されるだけであるが, ある荷重 q d に達すると地盤はすべり出し, 急激な沈下を生じるこのような破壊形式を全般せん断破壊と呼び, q d を極限支持力という沈下曲線は C 2 型ゆるい砂質土や軟弱な粘性土では, 沈下曲線はC 2 の型となり, このような破壊形式を局部せん断破壊または進行性破壊というこれは, 荷重の増加に伴い, 曲線の勾配や沈下量が徐々に増大するので, 極限支持力を明確につかむことがむずかしい沈下曲線の終端部が鉛直線に近づいたときの荷重強さや, ある一定の沈下量に達したときのものを極限支持力としている図 -1 荷重沈下曲線一般に, 基礎は次の四つのいずれかに分類されるフーチング基礎 (ⅰ) フーチング基礎 (ⅱ) べた基礎浅い基礎 : 基礎幅 B が根入れ深さ D f に等しいかまたは大きいもの (ⅲ) ケーソンまたはピア基礎 (ⅳ) 杭基礎深い基礎極限支持力 1 地盤強度の限界と 2 変形や沈下の限界ベタ基礎

2 杭基礎ケーソン基礎設置ケーソン基礎ニューマチックケーソン基礎オープン基礎女川町の被災状況液状化と津波の複合被害によるビルの倒壊新潟地震液状化に伴う建物の倒壊女川町の被災状況 2) フーチング基礎の支持力 (1) テルツァギーの支持力公式浅い基礎においては, 基礎の底面より上の土(根入れ部分の土)はせん断抵抗を発揮しないと仮定するしたがって, この部分の土は, 図-2のように, 単位面積あたりγ Dfの荷重強度をもつ上載荷重に置き換えられる γ 基礎根入れ部分の土の単位体積重量図-2 フーチングの根入れの考え方

テルツァギー (Terzaghi) はフーチングの長さ L が幅 B に比べて非常に大きい連続フーチングについて, その極限支持力を誘導している次の図は, 土被りがない場合の地盤内の塑性つりあい状態を示す領域 Ⅰ : 主働ランキン帯と呼ばれ, 弾性つりあいの状態フーチングからの荷重により領域 Ⅰ が横方向へ拡がろうとする傾向が,

3 テルツァギー (Terzaghi) はフーチングの長さ L が幅 B に比べて非常に大きい連続フーチングについて, その極限支持力を誘導している次の図は, 土被りがない場合の地盤内の塑性つりあい状態を示す領域 Ⅰ : 主働ランキン帯と呼ばれ, 弾性つりあいの状態フーチングからの荷重により領域 Ⅰ が横方向へ拡がろうとする傾向が, 土とフーチング底面との間の摩擦力や付着力により拘束されるからであるしたがって, この領域 Ⅰ はあたかもフーチングの一部であるかのように挙動するまた, この領域 Ⅰ の深さを表わす角 α は, 基礎底面が滑らかであると 45 +φ/2 となり, 底面が粗いと φ に等しくなる領域 Ⅱ : 放射せん断領域であり, フーチング端から出る放射線とこれを中心とする対数ら線とから成り立っている図 -3 連続フーチング下の塑性破壊領域 Ⅲ : 受働ランキン帯といわれ, 水平方向と 45 φ/2 の傾きをなしているテルツァギーは領域 Ⅰ 内の鉛直方向の力のつりあいから, 基礎地盤の極限支持力を求め, 次のように表わした ( 連続フーチング :α=1 β=0.5( 表 -2 参照 )) (1) ここで q d : 極限支持力 (KN/m 2 ), c : 粘着力 (KN/m 2 ) γ 1 : 基礎底面より下方の土の単位体積重量 (KN/m 3 ) γ 2 : 根入れ部分の単位体積重量 (KN/m 3 ) B : 基礎の幅 (m), D f : 根入れ深さ (m) N c, N r, N q : 支持力係数 ( 内部摩擦角 φの関数 ) 式 (1) の右辺第 1 項は, 地盤の粘着力に支配される項であり, 第 2 項は基礎底面の幅に関係するまた, 第 3 項は基礎の根入れ深さに影響される項である各項ともに内部摩擦角にも関係があり, 支持力係数として表示されている図 -4 支持力係数支持力係数 N c, N r, N q の値は, 地盤の破壊する形式, すなわち全般破壊か局部破壊かによって異なり, 図 -4 のように示される表 -1 実用的に修正した支持力係数基礎底面の形状表 -2 形状係数連続正方形長方形円形 φ N c N γ N q 実際には地盤の破壊形式をあらかじめ予見することは困難なので, 内部摩擦角が小さい間は局部せん断破壊の曲線をたどり, 漸次全般せん断破壊の曲線に近づいていくように考えるとよいまた, 実際の地盤での載荷試験の結果などを考慮にいれて表示すると, 表 -1のようになる正方形や円形のフーチングについても同様の公式が与えられるこれらの公式をまとめて一般化すると次のようになる α β ( 注 ) B: 長方形の短辺長さ,L: 長方形の長辺長さ Q d =α c N c +β 1 B N r + 2 D f N q (2) ここで,α, β : 形状係数 ( 表 -2 参照 ), 他の記号は式 (1) と同じ図 -5 地下水位の影響

(2) 支持力公式使用上の注意 (a) 単位体積重量と地下水位 (i) 地下水位が基礎底面より上にある場合 ( 図 -5(a) の場合 ) (ii) 地下水位が基礎底面より下にある場合 ( 図 -5(b) の場合 ) (3) (b) 根入れ深さ図 -6(a) のような場合地表面から基礎底面までの深さをそのまま D f とする図 (b) の場合低い方の表面までがD f である図 (c)

で直線的に広がる範囲に一様に分布すると仮定する精度は落ちるけど簡便であり現場などで応力を知る目安となる!

4 (2) 支持力公式使用上の注意 (a) 単位体積重量と地下水位 (i) 地下水位が基礎底面より上にある場合 ( 図 -5(a) の場合 ) (ii) 地下水位が基礎底面より下にある場合 ( 図 -5(b) の場合 ) (3) (b) 根入れ深さ図 -6(a) のような場合地表面から基礎底面までの深さをそのまま D f とする図 (b) の場合低い方の表面までがD f である図 (c) のように掘削底面に独立フーチングを置いた場合掘削深さには関係なくD f =0 (4) 図 -6 根入れ深さの取り方地盤内鉛直応力の簡易算定方法地盤内の応力分布はある範囲内に限られるという実験事実に基づいてケグラーは簡単である程度の精度で実際地盤に適用できる増加応力の近似計算法を考えたボストンコード法地表面に載荷した等分布荷重はある角度 α で直線的に広がる範囲に一様に分布すると仮定する精度は落ちるけど簡便であり現場などで応力を知る目安となる! 8m q=200 (kn/m 2 ) 2 1 z α Z tanα 12m 6m 8m 6m ボストンコード法地表面に載荷した等分布荷重はある角度 α で直線的に広がる範囲に一様に分布すると仮定するボストン市建築基準法では α=30 とした方法を用いている鉛直方向のつりあい式の関係から 8m 200 kn/m 2 = 20 m σ kn/m 2 σ = 80kN/m 2 qb = σ z (B+2 ztanα) 修正ケグラー法ボストンコード法では応力分布が等圧にならないことを説明 8m q=200 (kn/m 2 ) σ 1 σ 2 σ 3 σ 4 2m 200 kn/m 2 =14 m σ kn/m 2 σ=28.6 kn/m 2 σ 1 = = 28.6 kn/m 2 σ 2 = = 57.2 kn/m 2 σ 3 = = 85.8 kn/m 2 σ 4 = = kn/m 2 12m 杭基礎の支持力 ( 深い基礎の支持力 ) 杭によってどの程度の荷重を支えることができるのか? (1) 杭基礎の種類 (a) 支持機構による分類 1 先端支持杭 : 杭先端地盤の支持力のみにより支持するもの 2 下部地盤による支持杭 : 下部層の周面摩擦力と先端地盤の支持力で支持するもの 3 摩擦杭 : 杭全長の周面摩擦力で支持するもの 4 締固め杭 : 地盤を締め固め, 杭と地盤を一体として支持するもの 24

静的支持力公式先端支持力と周面摩擦力との和が杭の支持力に等しいと考える方法で, 力のつりあいをもとにしている (ii)

5 (b) 施工法による分類図 -8 鉛直荷重の支持機構による杭基礎の分類 25 図 -9 施工法による杭の分類 26 (c ) 杭材の種類による分類 1 既製杭 : 工場または現場で施工前に製造されるもの 2 場所打ち杭 : 施工される位置で作成されるもの (d ) 支持力の求め方 (i) 静的支持力公式先端支持力と周面摩擦力との和が杭の支持力に等しいと考える方法で, 力のつりあいをもとにしている (ii) 動的支持力公式杭を打ち込むときの土の抵抗が打撃エネルギーに等しいと考える方法で, 仕事量のつりあいをもとにしている (iii) 載荷試験地盤に打設した試験杭に, 実際に載荷してその沈下量を測定し, 27 荷重 - 変位量曲線から支持力を求める方法である図 -10 既製杭の種類 28 各工法の特徴打込み杭工法 ( 打撃工法 ) 29 30

6 埋込み杭工法 ( プレボーリング工法 ) 埋込み杭工法 ( 中堀り工法 ) あらかじめ地盤をオーガー等で所定の深さまで掘削し既製杭を挿入してハンマ ( ディーゼルハンマドロップハンマ油圧ハンマなど ) を使用し打撃を加えて施工する工法スパイラルオーガを既製くいの内部に通し先端部をオーガで掘削しながら所定の深さまで圧入あるいは軽打により貫入させた後くい先端部および中空部にセメントミルクを注入する工法埋込み杭工法 ( 中堀り工法 ) 場所打ちコンクリート杭工法 ( 機械掘削工法 : ベノト工法 ( オールケーシング工法 )) ベノト機でケーシングを地中に圧入させながら地盤中の土砂をハンマーグラブ掘削機 ( 直径 300~2,000 mmまでの穿孔が可能 ) で排出してコンクリート打設後ケーシングを引き抜いて杭を造成する (1) エアーを吐出しスパイラルオーガーで掘削排土しながら杭を沈設させる (2) 支持層の手前まで杭を沈設させ杭中空部のオーガスクリュウを引き上げる (3) 中空モンケンで打撃を与え杭先端を支持層に打ち込み支持力を得る (4) 施工完了後杭頭レベルを確認する 33 豐州パイル株式會社 34 場所打ちコンクリート杭工法 ( 機械掘削工法 : アースドリル工法 ) アースドリル工法は安定液 ( ベントナイト ) により孔壁保護を行い回転式バケットにより削孔掘削と排土を行う支持層到達した後コンクリートを打設し杭を築造する工法である場所打ちコンクリート杭工法 ( 機械掘削工法 : リバースサーキュレ - ション工法 ) ピットを回転させ地盤を切削しその土砂を孔内水と共にサクションポンプまたはエアリフト方式などにより地上に吸上げることによって排出しますこの掘削孔に鉄筋籠を建て込みコンクリートを打設する工法 35 36

場所打ちコンクリート杭工法 ( 人力掘削工法 : 深礎工法 ) 傾斜地や狭い場所でも施工可能な人力掘削による場所打ち杭工法の一種現在施工されている場所打ち杭の中では最も歴史が古く掘削は人力または機械により行いつつ

と周面摩擦力 (R F ) により構成されているすなわち次の式のようである R u = R P + R F = q d A p + Bf s D f = (1.3cN c + 0.

(kn/m 3 ) A p : 杭の先端面積 (m 2 ) B: 杭の直径 (m), D f : 地表面から杭先端までの長さ (m) f s : 杭の周面摩擦力粘性土の場合 :fs=1/2ng (kn/m 2 ) 37 砂質土の場合 :

8 m s 2 ) 図 -11 杭の支持力マイヤホッフ (Meyerhof) は N 値のみを使って先端支持力を求める方法を提案しているここで Ru: 杭の極限支持力 (kn) Ap : 杭断面積 (m 2 ), : 杭先端地盤の平均

地下水のくみ上げや盛土荷重などによって地盤沈下が生じている地域では, 杭に負の周面摩擦力が発生するこれは地盤が沈下すると, 相対的に杭は地盤から引き抜かれると考えてよいだから, 上方へ引き抜かれる杭に抵抗する摩擦力は下向きであり,

は単杭の杭先端平面に発生する鉛直応力を示している図 (b) は群杭における鉛直応力を示したが, ここでは単純に図 (a) を重ね合わせたものであるこのように仮定すると, 群杭の中央部は外側に比して大きな沈下を生じることになるしかし,

7 場所打ちコンクリート杭工法 ( 人力掘削工法 : 深礎工法 ) 傾斜地や狭い場所でも施工可能な人力掘削による場所打ち杭工法の一種現在施工されている場所打ち杭の中では最も歴史が古く掘削は人力または機械により行いつつ鋼製波板とリング枠で土留めを行う孔内で鉄筋を組立て土留め材を取り外しながらコンクリートを打設し杭を形成する工法 (2) 静的支持力公式杭の鉛直荷重に対する極限支持力 (Ru) は, 図 -11のように, 杭の先端支持力 (R P ) と周面摩擦力 (R F ) により構成されているすなわち次の式のようである R u = R P + R F = q d A p + Bf s D f = (1.3cN c t1 BN r + t2 D f N q )A p + Bf s D f ここで, c: 杭先端地盤の粘着力 (kn/m 2 ) t1 : 杭先端より下の土の単位体積重量 (kn/m 3 ) t2 : 杭先端より下の土の単位体積重量 (kn/m 3 ) A p : 杭の先端面積 (m 2 ) B: 杭の直径 (m), D f : 地表面から杭先端までの長さ (m) f s : 杭の周面摩擦力粘性土の場合 :fs=1/2ng (kn/m 2 ) 37 砂質土の場合 : fs=1/5ng (kn/m 2 ) N: N 値, g : 重力加速度 (9.8 m s 2 ) 図 -11 杭の支持力マイヤホッフ (Meyerhof) は N 値のみを使って先端支持力を求める方法を提案しているここで Ru: 杭の極限支持力 (kn) Ap : 杭断面積 (m 2 ), : 杭先端地盤の平均 N 値 As, Ac : 砂質土層および粘性土層にある杭の表面積 Ns, Nc : 砂質土層および粘性土層のN 値の平均値 39 現在, 杭の設計に用いられているいくつかの基準は, 以上の考え方をもとにして作られている地下水のくみ上げや盛土荷重などによって地盤沈下が生じている地域では, 杭に負の周面摩擦力が発生するこれは地盤が沈下すると, 相対的に杭は地盤から引き抜かれると考えてよいだから, 上方へ引き抜かれる杭に抵抗する摩擦力は下向きであり, これを負の周面摩擦力と呼んでいる図 -12はこの現象を模式的に示したものである図 -12 負の周面摩擦現象 40 (3) 郡杭の支持力杭基礎における問題点の一つとして, 単杭と郡杭の相対的な支持力の関係がある図 -13(a) は単杭の杭先端平面に発生する鉛直応力を示している図 (b) は群杭における鉛直応力を示したが, ここでは単純に図 (a) を重ね合わせたものであるこのように仮定すると, 群杭の中央部は外側に比して大きな沈下を生じることになるしかし, 現実には, 群杭の頭部はコンクリートフーチングなどにより拘束されているので, 群杭の沈下はほとんど同一となるしたがって, 鉛直応力も単に単杭の重ね合わせの状態ではなく, 均等化されるつまり, 群杭の支持機構を考える場合, 上部構造物と基礎の相対剛性を考慮しなければならない図 -14は単杭と群杭の圧力球根の関係を示している単杭ではその影響が深部の粘土層に達しないけれども, 郡杭では粘土層内に及び, 支持力不足になるおそれがある図 -13 単杭と郡杭の地盤内応力 41 図 -14 単杭と郡杭圧力球根 42

その形式を選定し設計しなければならないここに, 障害とは次の二つを意味する 1 地盤の強度が不足して破壊を生じること 2

地盤の強度と変形の両者を検討しなければならない建築基礎構造設計基準では, 強度の点だけからみて, 地盤が荷重を支える能力を支持力とし, これと地盤の変形,

沈下に対してもある許容値を定めて沈下がこの限度を越えないようにあわせ考慮したものが許容地耐力である土木方面では耐力という用語を用いることが少なく,

8 地盤内応力分布と基礎の設計法 1. 基礎の設計と地盤一般に, 基礎とは構造物を支える地盤ならびに構造物を支えるための地下工作物を意味するだから, 基礎は構造物に対して障害を与えないように, その形式を選定し設計しなければならないここに, 障害とは次の二つを意味する 1 地盤の強度が不足して破壊を生じること 2 破壊を生じないまでも基礎地盤の沈下が非常に大きいか, または極端に不同であるために上部構造物に亀裂が入ったり破損したりすること基礎の形状や寸法を設計するには, 地盤の強度と変形の両者を検討しなければならない建築基礎構造設計基準では, 強度の点だけからみて, 地盤が荷重を支える能力を支持力とし, これと地盤の変形, すなわち沈下をあわせて考えたときの能力を耐力と呼んでいる支持力に対して安全率を適用したものが許容支持力であり, 沈下に対してもある許容値を定めて沈下がこの限度を越えないようにあわせ考慮したものが許容地耐力である土木方面では耐力という用語を用いることが少なく, 単に支持力と沈下と表現している図 -1 基礎設計の概念 2. 地盤の応力分布 2.1 接触面における圧力 ( 接地圧 ) 弾性理論によると, 完全剛体の円い台を弾性体表面に押しつけるとき, 接触面における圧力分布は図 -2のようになる剛台の周辺部では圧力が無限大であり, 中心においては平均圧力の半分となる図 -2 完全弾性体と円い剛台との接触面での応力分布図 -3 フェーバーの実験図 -4 接地圧分布と土質および基礎の剛性との関係

9 実際の設計に用いる接地圧はかなり簡略化されている基礎底面の図心に鉛直荷重のみが作用する揚合, 接地圧は一様に分布するものと仮定して, 次式によって求められるここで σ: 設計用接地圧 (tf/m 2 ) P : 基礎底面に作用する鉛直荷重 (tf) A : 基礎の底面積 (m 2 ) また, 基礎が偏心荷重を受けるときには, 接地圧が直線的に分布するものとして, その最大値を設計用接地圧とする最大接地圧は次式により求める (1) (2) ここで σ max : 最大接地圧 (tf/m 2 ) α : 接地圧係数接地圧係数は, 荷重の偏心と底面の形状によって, 力とモーメントのつりあい条件から決まる (3) 2.2 地盤内の応力分布 (1) 弾性理論に基づく地盤内鉛直応力の算定地盤を半無限の弾性体と考え, 地表面に作用する集中荷重 Pによって地盤内に発生する応力は, ブーシネスク (Boussinesq) により導かれているすなわち, 図 -6の円筒座標において, 集中荷重 Pにより生じる応力は以下のようになる (4) 図 -5 接地圧係数と偏心率の関係図 -6 円筒座標による地盤内応力の表示 (5) (8) (6) (7) ここで v : 地盤のポアソン比影響値 I σ は γ/z の関数であり, この関係を示すと表 -1 のようである式 (4) は地盤内応力の影響値と呼ばれる無次元量 I σ を用いて次のように書くことができる

(a) 線荷重 (9) (b) 帯状荷重図 -8は一定の幅 Bと無限の長さをもつ帯状荷重を示しているこの場合, 深さzの位置の鉛直応力は次のようである (10) 図 -8

(c) 堤状荷重アースダムや河川堤防および道路鉄道の盛土のような堤状荷重については, 帯状荷重と同様な式により, 地盤内応力が求められる.

堤状荷重による地盤内鉛直応力の影響値 (d) 円形面上の等分布荷重図 -12のような円形の面荷重による地盤内応力のうち, 中心軸直下の鉛直応力 σ z0 は次式のようになり,

10 (a) 線荷重 (9) (b) 帯状荷重図 -8は一定の幅 Bと無限の長さをもつ帯状荷重を示しているこの場合, 深さzの位置の鉛直応力は次のようである (10) 図 -8 帯状荷重による地盤内応力この影響値と x/z の関係を示したものが表 -2 である図 -7 線荷重による地盤内応力図 -9 圧力球根図 -10 載荷面積と圧力球根 (c) 堤状荷重アースダムや河川堤防および道路鉄道の盛土のような堤状荷重については, 帯状荷重と同様な式により, 地盤内応力が求められる. σ z =q I σ (11) I σ =f(a/z, b/z) この計算には図 -11に示したオスターバーグ (Osterberg) の図表を用いる図 -11 堤状荷重による地盤内鉛直応力の影響値 (d) 円形面上の等分布荷重図 -12のような円形の面荷重による地盤内応力のうち, 中心軸直下の鉛直応力 σ z0 は次式のようになり, 影響値は表 - 4に示される任意点下の鉛直応力 σ z は式 (13) となり, その影響値は図 -13である (13) (12) 図 -12 円形面荷重による地盤内応力図 -13 円形面荷重による地盤内鉛直応力の影響値 ( 任意点 )

(e) 長方形面上の等分布荷重 σ zc =q I σ (14) 図 -14(a) のように辺長が B, L の長方形載荷面上に等分布荷重 q が作用するとき, この長方形の隅角直下で深さ Z の点に発生する鉛直応力 σ zc は, 次のようであるここで, m=b/z, n=l/zであり, これらによる影響値は表 -5に示す長方形面荷重による任意の点における鉛直応力 σ z は,

11 (e) 長方形面上の等分布荷重 σ zc =q I σ (14) 図 -14(a) のように辺長が B, L の長方形載荷面上に等分布荷重 q が作用するとき, この長方形の隅角直下で深さ Z の点に発生する鉛直応力 σ zc は, 次のようであるここで, m=b/z, n=l/zであり, これらによる影響値は表 -5に示す長方形面荷重による任意の点における鉛直応力 σ z は, 数個の長方形に分割して計算した後, それらを組み合わせると求められるたとえば, 図 -14(b) の場合, 次式で求めるとよい σ z =q(i σⅠ + I σⅡ +I σⅢ +I σⅣ ) (15) この方法をニューマーク (Newmark) の長方形分割法という図 -14 長方形面荷重による地盤内応力分布 (2) 地盤内鉛直応力の簡易算定方法地表面に載荷された等分布荷重による地盤内の鉛直応力分布の計算法として, 以下のような簡便法がかなり古くから行われている (a) ボストンコード法図 -16 に示すように, 地表面に載荷した等分布荷重は, ある角度 α で直線的に広がる範囲内に, 一様に分散すると仮定する等分布荷重の形状を長方形とした場合, 図 -16 の記号を使って, 鉛直応力 σ z は次のように表わされる (17) 図 -16 ボストンコード法 α の値としては土質は関係なく 30 が一般的であるが, ときには 45 をとり, また x/z を 1/2 にとる場合もあるこの方法は前項で述べた弾性理論に基づく方法と比較して精度は落ちるが, 簡便であり, 現場などで応力を知る最初の目安として, 現在でもよく用いられる (b) 修正ケグラー法この方法は, ボストンコード法を重ね合わせると, 図 -17 に示すように, 地盤内応力が一様でなくなるという矛盾を避けるために提案されたものである図 -17 ボストンコード法では応力分布が等圧にならないことの説明図図 -18(a) に示すように, 載荷重直下は一様分布の応力と考え, その周辺部はある範囲まで直線的に漸減する応力分布と仮定しているまた, 図 -18(b) のように, 載荷重の中央部分直下だけを等分布応力と仮定する方法もあるが, 図 (a) の方が一般的である図 -18において, 連続フーチングの帯状荷重とすると, 荷重直下の鉛直応力は次のようになる図 (a) の場合 : (18) 図 (b) の場合 : (19) また, 図 -18 の荷重を幅 B, 奥行き L の長方形 (B<L) とすると, 中央部直下の鉛直応力は次のようになる図 (a) の場合 : (20) 図 (b) の場合 : (21) 図 -18 修正ケグラー法

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Microsoft PowerPoint - Kiso_Lec_13 建築基礎構造講義 (13) 杭基礎の設計杭の種類と施工法到達目標杭基礎の分類について説明できる打込み杭埋込み杭場所打ち杭の違いとその施行法について説明できる杭基礎建物規模が大きくなると基礎の底部は良好な地盤に達していなければならない地表から軟弱地盤が厚く堆積し, この地盤に構造物を直接支持させることが困難な場合に杭基礎が採用される杭の支持機構による分類支持杭杭先端の地盤支持力によって支持する