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すずりいいはた
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1 表紙

2 目次 1章結果一覧 1.1 理計算各位置における深と流速叩きの検討しゃ工の根入長護床工の検討護床工のブロック重量 1 1. 安定計算 1..1 転倒に対する照査 1.. 滑動に対する照査 1..3 地盤支持力に対する照査 1.3 本の設計基部 1.4 叩きの設計基部中間部1 3 章検討条件 4.1 落差工形状形状図 4.1. 落差工の形式河道条件落差高.1.5 本形状 4 5 3章理計算叩き長の計算流量条件越流状態の判断越流落下範囲の計算 6 3. 越流落下深の計算落下点での深上下流最大位差しゃ工の根入長の計算鉛直方向の浸透路長必要しゃ工長 3.4 叩きの必要厚さ 4章安定計算設計条件作用力の集計自重,慣性力土圧力圧力揚圧力各ケースの作用力安定計算結果転倒に対する照査滑動に対する照査地盤支持力に対する照査 4 5 5章本の設計 5

3 5.1 設計条件 5 5. 基部自重,慣性力土圧力圧力断面力の集計断面情報曲げに対する照査せん断力に対する照査 6章叩きの設計設計条件基部自重揚圧力地盤反力断面力の集計断面情報曲げに対する照査中間部自重揚圧力地盤反力断面力の集計断面情報せん断力に対する照査 50 7章護床工の検討上流側護床工長下流側護床工A区間長越流落下深(h1a)の計算跳開始深(h1b)の計算越流落下深(h1a)と跳開始深(h1b)との比較下流側護床工B区間長 8章護床工のブロック重量 5 53

4 - 1-1章結果一覧 1.1 理計算各位置における深と流速上流部落差工天端越流落下部等流深h0.366 流速V0.536 (m/s) 限界深hc 限界流速Vc (m/s) 越流落下深h1a 流速V1a (m/s) 跳開始深h1b 等流深h.366 流速V.536 (m/s) 下流部 1.1. 叩きの検討越流状態の判断 (hc+d1+d h) 完全越流状態と判断できる越流落下範囲W 叩きの必要厚さt 計算値決定値計算値決定値しゃ工の根入長計算値.99 決定値.500 必要しゃ工長護床工の検討上流側護床工長護床工A区間長護床工B区間長.000 h1a < h1bより L1 = L = L = L1 + L = LB = 護床工のブロック重量上流側護床工護床工A区間護床工B区間本直下流跳発生区間前半跳発生区間後半

5 安定計算 1..1 転倒に対する照査ケース位鉛直力 N M(kN.m) 作用位置 X 偏心量判定 e ea 計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し滑動に対する照査ケース位鉛直力 N 平力 H 安全率判定 Fs Fsa 計画位 NG 揚圧力無し計画位 NG 揚圧力無し鉛直力 N M(kN.m) 偏心量 e 作用幅 x 1..3 地盤支持力に対する照査ケース位地盤支持力(kN/m) P Pa 判定計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し M(kN.m) 中立軸位置 x(mm) 1.3 本の設計基部ケース位圧縮応力度(N/mm) σc σca 引張応力度(N/mm) σs σsa 判定計画位揚圧力無し計画位揚圧力無しケース位有効高 d(mm) せん断力 S せん断応力度(N/mm) τm τa1 τa 斜引張鉄筋(mm) Aw 判定 Awreq 計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し

6 叩きの設計基部ケース位 M(kN.m) 中立軸位置 x(mm) 圧縮応力度(N/mm) 引張応力度(N/mm) 判定 σc σca σs σsa 計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し中間部1 ケース位有効高 d(mm) せん断力 S せん断応力度(N/mm) 斜引張鉄筋(mm) 判定 τm τa1 τa Aw Awreq 計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し

7 - 4 - 章検討条件.1 落差工形状.1.1 形状図.1. 落差工の形式検討ケース名称床止めの構造設計手引き計算例形式直壁型(本叩き一式構造) 強制跳(補助構造物) 導入しないコンクリート材質鉄筋コンクリート.1.3 河道条件計画流量Q : 60 (m3/s) 川幅B : 10 河床勾配I(1/#) 粗度係数n 上流部中流部下流部落差高総落差高D 天端突出高D 褥池深D 上流河床標高Z 下流河床標高上下流河床差D

8 本形状形状寸法天端幅Wu.000 のり勾配I1(1:#) 0 のり勾配I(1:#) H H H3 W1 W 0.30 叩き長W 叩き厚d しゃ工しゃ工を設置する下流側に抜き穴を設置するクリープ比C : しゃ工長lc 端部からの設置距離X 上流側.500 下流側.000

9 - 6-3章理計算 3.1 叩き長の計算流量条件計画流量: Q = 60 (m3/s) 単位幅流量: q = Q/B = 60/10 = (m3/s) 3.1. 越流状態の判断 hc + D1 + D = =.843 h =.366 よって計画高流量時でも完全越流状態になっていると判断できるしたがって叩きの計算は計画高流量を対象流量として行うここに D1 : 上下流河床差 D : 天端突出高越流落下範囲の計算越流の落下距離の計算には簡易的に求めることができるRandの公式を用いる W / D = 4.3 ( hc / D )0.81 W = 4.3 ( hc / D )0.81 D = 4.3 ( / )0.81 = 必要叩き長 = () ここに W : 叩き長 D : 総落差高 3. 越流落下深の計算 3..1 落下点での深越流落下深は以下のエネルギー保存の式により求めることができる V1a = q/h1a

10 - 7 - ここに Vc : 限界深時の流速 (m/s) hc : 落差工天端での限界深 h1a : 越流落下深 V1a : 本直下流部の流速 (m/s) ΔZ : 叩きから落差工天端までの高さ g : 重力加速度 (m/s) 3.. 上下流最大位差 ΔH = hc + D - h1a = = しゃ工の根入長の計算鉛直方向の浸透路長しゃ工の根入長は従来より使用されているレインの式により算出する Σly ここに C : クリープ比 L : 平方向の浸透路長 Σly : 鉛直方向の浸透路長 (=l1+l+l3+l4) ΔH : 上下流最大位差

11 必要しゃ工長以上からしゃ工は以下のように設けるものとした上流側しゃ工長lc1 =.500 下流側しゃ工長lc =.000 なお下流側のしゃ工は抜き穴を設けることで浸透路長としてはみなさないこととした必要しゃ工長 = () ここに H : 上流側本工高 D : 天端突出高 d : 叩き厚 3.4 叩きの必要厚さ叩きの必要厚さ t = () ここに Fs : 安全率(=4/3) W0 : の単位積重量 (kn/m3) γc : コンクリートの単位積重量 (kn/m3) h1a : 越流落下深 upm : 叩きに作用する揚圧力のうち最大の値 (kn/m) ここで任意の点の揚圧力upmは

12 - 9 - ここに ΔH : 上下流最大位差 Σl : 全浸透路長(=Lp+l1+l+l3+l4) Σl = Lp + l1 + l + l3 + l4 = = lx : 任意の点までの浸透路長 lx = l4 + l3 + W1 + Wu + W = = 10.10

13 - 10-4章安定計算 4.1 設計条件 (1)単位重量鉄筋コンクリート (kn/m3) 4.50 (kn/m3) 3 土(湿潤) (kn/m ) 土(飽和) (kn/m3) 土(中) (kn/m ) ()基礎地盤基礎地盤の種類砂質地盤(密なもの) 摩擦係数 0.60 (3)荷重条件設計平震度Kh = 0.0 揚圧力の算定方法は簡易モデルとする壁面摩擦角は内部計算とする位以下に見かけの震度を適用する荷重状態合力作用点の範囲 1/3以内 /3以内滑動安全率許容支持力度(kN/m ) (4)荷重ケース以下のケースについて底面下流側先端における作用力を求め安定計算を行う [ケース()] の重量は考慮しない [計画位] 上流部と中流部の位線を連続とする計算時の位は理計算の結果を用いる上流部位hwb 中流部位hwm 3.09 下流部位hwf 越流長 lbf [揚圧力無し] 揚圧力無しケースとして検討する計算時の位は理計算の結果を用いる上流部位hwb 中流部位hwm 3.09 下流部位hwf 越流長 lbf [ケース()]

14 - 11 の重量は考慮しない [計画位] 計算時の位は直接指定値を用いる上流部位hwb 中流部位hwm 下流部位hwf 越流長 0.30 lbf [揚圧力無し] 揚圧力無しケースとして検討する上流部と中流部の位線を連続とする計算時の位は直接指定値を用いる上流部位hwb 中流部位hwm 下流部位hwf 越流長 0.30 lbf 4. 作用力の集計 4..1 自重,慣性力 (1)ブロックデータ区分幅左高右高奥行 Σ 重心積 Vi(m3) 重心位置 Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / / Vi Xi Xi = = Vi Yi

15 - 1 ()ブロックデータ (計画位) 区分幅左高右高奥行重心位置積 Vi(m3) Σ Vi Xi Xi Yi 重心 Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / =.839 (揚圧力無し) 区分幅左高右高奥行重心位置積 Vi(m3) Vi Xi Σ Xi Yi 重心 Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / =.839 (3)自重,慣性力 (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) 土砂

16 - 13 (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) 土砂重心位置 (kn.m) (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重土砂重心位置 (kn.m) 自重 (m3) 設計平震度 Kh 慣性力土砂 0.0 重心位置 (kn.m) (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重土砂重心位置 (kn.m) 自重 (m3) 設計平震度 Kh 慣性力土砂土圧力 (1)土圧データ(共通) 土の湿潤単位積重量γt(kN/m3) 土の飽和単位積重量γb(kN/m ) 土の中単位積重量γbw(kN/m3) 3 の単位積重量γw(kN/m ) 地表面と平面とのなす角α(度) 土のせん断抵抗角φ(度) 3 の壁面摩擦角δ(度) の壁面摩擦角δ(度) 設計平震度Kh 0.0

17 - 14 ()土圧データ(算出区間) (計画位) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ.800 土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 上側土圧強度Pu(kN/m ) 下側土圧強度Pl(kN/m) 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 土圧係数Ka 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m3) 土圧力P 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG.800

18 - 15 (揚圧力無し) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ.800 土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m ) 上側土圧強度Pu(kN/m) 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 土圧係数Ka 3 下側土圧強度Pl(kN/m ) 土圧力P 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG.800

19 - 16 (計画位) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ.800 土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 合成角θ0 = tan-1(kh')(度) 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m ) 上側土圧強度Pu(kN/m) 下側土圧強度Pl(kN/m ) 土圧力P 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 見かけの震度Kh' = γb/(γb - γw) Kh 土圧係数Kea 3 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG.800

20 - 17 (揚圧力無し) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ.800 土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 合成角θ0 = tan-1(kh')(度) 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m ) 上側土圧強度Pu(kN/m) 下側土圧強度Pl(kN/m ) 土圧力P 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 見かけの震度Kh' = γb/(γb - γw) Kh 土圧係数Kea 3 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG 圧力 (1)圧データ(共通) の単位積重量Wo(kN/m3)

21 - 18 ()圧データ(算出区間) (計画位) 背面区間データ区間1 鉛直上側区間傾斜部区間3 鉛直下側前面合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ上側圧強度Pu(kN/m ) 下側圧強度Pl(kN/m) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG (揚圧力無し) 背面区間データ区間1 鉛直上側区間傾斜部区間3 鉛直下側前面合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ下側圧強度Pl(kN/m ) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 上側圧強度Pu(kN/m) 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG

22 - 19 (計画位) 背面区間データ区間1 鉛直上側区間傾斜部区間3 鉛直下側前面合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ上側圧強度Pu(kN/m) 下側圧強度Pl(kN/m ) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG (揚圧力無し) 背面区間データ区間1 鉛直上側区間傾斜部区間3 鉛直下側合計面圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ上側圧強度Pu(kN/m ) 下側圧強度Pl(kN/m) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG 前 1.500

23 揚圧力 (1)揚圧力(共通) の単位積重量Wo(kN/m3) 叩き天端高と本底面高の差d 全浸透路長Σl

24 - 1 ()揚圧力(算出区間) (計画位) 上流側位と下流側越流落下位との位差Δh =.380 越流落下深 h1a = 区間1 背面しゃ工より上流側区間背面しゃ工から中流部区間3 中流部から前面しゃ工区間4 前面しゃ工より下流側揚圧力の作用幅L 算出区間始端までの浸透路長Lb 算出区間終端までの浸透路長Lf 底面と平面とのなす角θ(度) 背面側揚圧力Pb(kN/m ) 前面側揚圧力Pf(kN/m) 揚圧力P 揚圧力の鉛直成分PV 揚圧力の鉛直成分の作用位置XG 揚圧力の平成分PH 揚圧力の平成分の作用位置YG 区間データ合計 (揚圧力無し) 揚圧力は作用しない

25 - (計画位) 上流側位と下流側越流落下位との位差Δh = 越流落下深 h1a = 区間1 背面しゃ工より上流側区間背面しゃ工から中流部区間3 中流部から前面しゃ工区間4 前面しゃ工より下流側揚圧力の作用幅L 算出区間始端までの浸透路長Lb 算出区間終端までの浸透路長Lf 底面と平面とのなす角θ(度) 揚圧力P 揚圧力の鉛直成分PV 揚圧力の鉛直成分の作用位置XG 揚圧力の平成分PH 揚圧力の平成分の作用位置YG 区間データ背面側揚圧力Pb(kN/m) 前面側揚圧力Pf(kN/m ) 合計 (揚圧力無し) 揚圧力は作用しない

26 各ケースの作用力 (計画位) 鉛直力平力作用位置 X Y Mx(kN.m) My(kN.m) M(kN.m) 土砂土圧背面圧前面圧揚圧力任意荷重合計 (揚圧力無し) 鉛直力平力作用位置 X Y Mx(kN.m) My(kN.m) M(kN.m) 土砂土圧背面圧前面圧揚圧力任意荷重合計 (計画位) 鉛直力平力作用位置 X Y Mx(kN.m) My(kN.m) M(kN.m) 土砂土圧背面圧前面圧揚圧力任意荷重合計

27 - 4 (揚圧力無し) 鉛直力平力作用位置 X Y Mx(kN.m) My(kN.m) M(kN.m) 土砂土圧背面圧前面圧揚圧力任意荷重合計安定計算結果転倒に対する照査ここに X : 底面下流端から合力作用点までの距離 M : 底面下流端におけるの和(kN.m) N : 底面に作用する鉛直荷重の和 e : 偏心距離 B : 底面幅 = ケース位鉛直力 N M(kN.m) 作用位置 X 偏心量判定 e ea 計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し滑動に対する照査ここに Fs : 滑動に対する安全率 N : 底面に作用する鉛直荷重の和 f : コンクリートと地盤の摩擦係数 = 0.60 H : 底面に作用する平荷重の和

28 - 5 ケース位鉛直力 N 平力 H 安全率判定 Fs Fsa 計画位 NG 揚圧力無し計画位 NG 揚圧力無し偏心量 e 作用幅 x 地盤支持力に対する照査ここに P : 鉛直最大反力(kN/m) B : 底面幅 = x : 底面に作用する鉛直反力の作用幅 N : 底面に作用する鉛直荷重の和 e : 偏心距離ケース位鉛直力 N M(kN.m) 地盤支持力(kN/m) P Pa 判定計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し章本の設計 5.1 設計条件 (1)コンクリート σck(n/mm) 設計基準強度 1.00 許容曲げ圧縮応力度 σca(n/mm ) 7.00 τa1(n/mm) 0.0 許容せん断応力度許容せん断応力度ヤング係数 τa(n/mm ) Ec 104(N/mm).35 ()鉄筋

29 - 6 鉄筋材質(材質名称) SD95 鉄筋(一般)の許容引張応力度 σsa(n/mm ) 鉄筋(中)の許容引張応力度 σsa(n/mm) 鉄筋()の許容引張応力度 σsa(n/mm ) Ec 105(N/mm) ヤング係数.00 (3)荷重状態荷重状態許容応力度の割増し係数 (4)検討条件単鉄筋として計算するヤング係数比は15とする主鉄筋はピッチにより入力する以下の照査位置より上側に作用する平力及びを集計し RC断面計算を行う基部からの距離曲げ照査せん断照査行う行う 5. 基部 5..1 自重,慣性力 (1)ブロックデータ区分 1 幅左高右高奥行重心位置積 Vi(m3) Σ Vi Xi Xi Yi 重心 Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = 4.79 / = 1.38 YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi =.697 / = ()自重,慣性力 (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 4.50 自重重心位置 (kn.m)

30 - 7 (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) 重心位置 (kn.m) 重心位置 (kn.m) 重心位置 (kn.m) 重心位置 (kn.m) (計画位) 積 (m3) 自重 (m3) 単位重量 (kn/m3) 4.50 設計平震度 Kh 自重慣性力 (揚圧力無し) 積 (m3) 自重 (m3) 単位重量 (kn/m3) 4.50 設計平震度 Kh 自重慣性力土圧力 (1)土圧データ(共通) 土の湿潤単位積重量γt(kN/m3) 土の飽和単位積重量γb(kN/m ) 土の中単位積重量γbw(kN/m3) 3 の単位積重量γw(kN/m ) 地表面と平面とのなす角α(度) 土のせん断抵抗角φ(度) 3 の壁面摩擦角δ(度) の壁面摩擦角δ(度) 設計平震度Kh 0.0

31 - 8 ()土圧データ(算出区間) (計画位) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 上側土圧強度Pu(kN/m ) 下側土圧強度Pl(kN/m) 3.79 土圧力P.465 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG 土圧係数Ka 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m3) 1.300

32 - 9 (揚圧力無し) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m ) 上側土圧強度Pu(kN/m) 下側土圧強度Pl(kN/m ) 3.79 土圧力P.465 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG 土圧係数Ka

33 - 30 (計画位) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 合成角θ0 = tan-1(kh')(度) 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m ) 上側土圧強度Pu(kN/m) 下側土圧強度Pl(kN/m ) 土圧力P 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG 見かけの震度Kh' = γb/(γb - γw) Kh 土圧係数Kea

34 - 31 (揚圧力無し) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計土圧の作用高さ土圧作用面上端から算出区間上端までの高さ土圧作用面上端から算出区間下端までの高さ壁背面と鉛直面とのなす角θ(度) 合成角θ0 = tan-1(kh')(度) 土圧強度算定用の土の単位積重量γ(kN/m ) 上側土圧強度Pu(kN/m) 下側土圧強度Pl(kN/m ) 土圧力P 土圧力の鉛直成分PV 土圧力の鉛直成分の作用位置XG 土圧力の平成分PH 土圧力の平成分の作用位置YG 見かけの震度Kh' = γb/(γb - γw) Kh 土圧係数Kea 圧力 (1)圧データ(共通) の単位積重量Wo(kN/m3)

35 - 3 ()圧データ(算出区間) (計画位) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ下側圧強度Pl(kN/m ) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 上側圧強度Pu(kN/m) 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG (揚圧力無し) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ下側圧強度Pl(kN/m ) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 上側圧強度Pu(kN/m) 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG

36 - 33 (計画位) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ上側圧強度Pu(kN/m ) 下側圧強度Pl(kN/m) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG (揚圧力無し) 区間1 鉛直上側区間データ区間傾斜部区間3 鉛直下側合計圧の作用高さ圧作用面上端から算出区間上端までの高さ圧作用面上端から算出区間下端までの高さ上側圧強度Pu(kN/m ) 下側圧強度Pl(kN/m) 圧力P 圧力の鉛直成分PV 圧力の鉛直成分の作用位置XG 圧力の平成分PH 圧力の平成分の作用位置YG

37 断面力の集計 (計画位) 平力作用位置 Y M(kN.m) 土圧背面圧任意荷重作用位置 Y M(kN.m) 合計 (揚圧力無し) 平力土圧背面圧任意荷重作用位置 Y M(kN.m) 合計 (計画位) 平力土圧背面圧任意荷重作用位置 Y M(kN.m) 合計 (揚圧力無し) 平力土圧背面圧任意荷重合計

38 断面情報単鉄筋矩形断面としてRC断面計算を行う本背面 No. かぶり (mm) ピッチ (mm) 径 D16 鉄筋量 (mm) 本前面 No. かぶり (mm) ピッチ (mm) 径 D16 鉄筋量 (mm) 曲げに対する照査ケース位 M(kN.m) 中立軸位置 x(mm) 圧縮応力度(N/mm) σc σca 引張応力度(N/mm) σs σsa 判定計画位揚圧力無し計画位揚圧力無しせん断力に対する照査ケース位有効高 d(mm) せん断力 S せん断応力度(N/mm) τm τa1 τa 斜引張鉄筋(mm) Aw Awreq 判定計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し

39 - 36-6章叩きの設計 6.1 設計条件 (1)コンクリート σck(n/mm) 1.00 許容曲げ圧縮応力度 σca(n/mm) 7.00 設計基準強度許容せん断応力度 τa1(n/mm ) 0.0 許容せん断応力度 τa(n/mm) ヤング係数 4 Ec 10 (N/mm ).35 ()鉄筋鉄筋材質(材質名称) SD95 σsa(n/mm) 鉄筋(一般)の許容引張応力度鉄筋(中)の許容引張応力度 σsa(n/mm ) 鉄筋()の許容引張応力度 σsa(n/mm) ヤング係数 Ec 10 (N/mm ).00 (3)荷重状態荷重状態許容応力度の割増し係数 (4)検討条件単鉄筋として計算するヤング係数比は15とする主鉄筋はピッチにより入力する以下の照査位置より先端側に作用する鉛直力及びを集計し RC断面計算を行う基部からの距離曲げ照査せん断照査行う行わない行わない行う

40 基部 6..1 自重 (1)ブロックデータ区分 1 幅左高右高奥行 Σ 重心積 Vi(m3) 重心位置 Vi Xi Xi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / / = = Vi Yi ()ブロックデータ (計画位) 区分 1 幅左高右高奥行 Σ 重心積 Vi(m3) 重心位置 Vi Xi Xi Yi Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / =.547

41 - 38 (揚圧力無し) 区分 1 幅左高右高奥行重心位置積 Vi(m3) Σ Vi Xi Xi Yi 重心 Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / =.547 (3)自重,慣性力 (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) 重心位置 (kn.m) (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重揚圧力安定計算の結果より照査位置から叩き先端までに作用する揚圧力を用いる (1)揚圧力(共通) の単位積重量Wo(kN/m3)

42 - 39 ()揚圧力(算出区間) (計画位) 区間1 照査位置から前面しゃ工区間前面しゃ工より下流側算出区間始端までの浸透路長Lb 算出区間終端までの浸透路長Lf 揚圧力P 揚圧力の鉛直成分PV 揚圧力の鉛直成分の作用位置XG 揚圧力の平成分PH 揚圧力の平成分の作用位置YG 区間データ揚圧力の作用幅L 底面と平面とのなす角θ(度) 背面側揚圧力Pb(kN/m) 前面側揚圧力Pf(kN/m ) 合計 (揚圧力無し) 揚圧力は作用しない

43 - 40 (計画位) 区間1 照査位置から前面しゃ工区間前面しゃ工より下流側算出区間始端までの浸透路長Lb 算出区間終端までの浸透路長Lf 区間データ揚圧力の作用幅L 底面と平面とのなす角θ(度) 合計揚圧力P 揚圧力の鉛直成分PV 揚圧力の鉛直成分の作用位置XG 揚圧力の平成分PH 揚圧力の平成分の作用位置YG 背面側揚圧力Pb(kN/m ) 前面側揚圧力Pf(kN/m ) (揚圧力無し) 揚圧力は作用しない 6..3 地盤反力安定計算の結果より照査位置から叩き先端までに作用する地盤反力を用いる

44 - 41 (計画位) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx 地盤反力 V 作用位置 x 地盤反力 V 作用位置 x 地盤反力 V 作用位置 x (揚圧力無し) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx (計画位) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 35.5 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx 6.680

45 - 4 (揚圧力無し) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx 地盤反力 V 作用位置 x 断面力の集計 (計画位) 鉛直力作用位置 X M(kN.m) 地盤反力合作用位置 X M(kN.m) 揚圧力作用位置 X M(kN.m) 揚圧力地盤反力揚圧力計 (揚圧力無し) 鉛直力地盤反力合計 (計画位) 鉛直力合計

46 - 43 (揚圧力無し) 鉛直力作用位置 X M(kN.m) 揚圧力地盤反力合計 6..5 断面情報単鉄筋矩形断面としてRC断面計算を行う叩き上面 No. かぶり (mm) ピッチ (mm) 径 D16 鉄筋量 (mm) 叩き下面 No. かぶり (mm) ピッチ (mm) 径 D16 鉄筋量 (mm) 曲げに対する照査ケース位 M(kN.m) 中立軸位置 x(mm) 圧縮応力度(N/mm) σc σca 引張応力度(N/mm) σs σsa 判定計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し

47 中間部自重 (1)ブロックデータ区分 1 幅左高右高奥行 Σ 重心積 Vi(m3) 重心位置 Vi Xi Xi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / / = = Vi Yi ()ブロックデータ (計画位) 区分 1 幅左高右高奥行 Σ 重心積 Vi(m3) 重心位置 Vi Xi Xi Yi Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / =.465

48 - 45 (揚圧力無し) 区分 1 幅左高右高奥行重心位置積 Vi(m3) Σ Vi Xi Xi Yi 重心 Vi Yi XG = Σ(Vi Xi) / ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi) / ΣVi = / =.465 (3)自重,慣性力 (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) 重心位置 (kn.m) (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) (計画位) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重重心位置 (kn.m) (揚圧力無し) 積 (m3) 単位重量 (kn/m3) 自重揚圧力安定計算の結果より照査位置から叩き先端までに作用する揚圧力を用いる (1)揚圧力(共通) の単位積重量Wo(kN/m3)

49 - 46 ()揚圧力(算出区間) (計画位) 区間1 照査位置から前面しゃ工区間前面しゃ工より下流側算出区間始端までの浸透路長Lb 算出区間終端までの浸透路長Lf 揚圧力P 揚圧力の鉛直成分PV 揚圧力の鉛直成分の作用位置XG 揚圧力の平成分PH 揚圧力の平成分の作用位置YG 区間データ揚圧力の作用幅L 底面と平面とのなす角θ(度) 背面側揚圧力Pb(kN/m) 前面側揚圧力Pf(kN/m ) 合計 (揚圧力無し) 揚圧力は作用しない

50 - 47 (計画位) 区間1 照査位置から前面しゃ工区間前面しゃ工より下流側算出区間始端までの浸透路長Lb 算出区間終端までの浸透路長Lf 区間データ揚圧力の作用幅L 底面と平面とのなす角θ(度) 合計揚圧力P 揚圧力の鉛直成分PV 揚圧力の鉛直成分の作用位置XG 揚圧力の平成分PH 揚圧力の平成分の作用位置YG 背面側揚圧力Pb(kN/m ) 前面側揚圧力Pf(kN/m ) (揚圧力無し) 揚圧力は作用しない地盤反力安定計算の結果より照査位置から叩き先端までに作用する地盤反力を用いる

51 - 48 (計画位) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx 地盤反力 V 作用位置 x 地盤反力 V 作用位置 x 地盤反力 V 作用位置 x (揚圧力無し) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx (計画位) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 35.5 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx 5.930

52 - 49 (揚圧力無し) 地盤反力度(kN/m) 前面側Pf 背面側Pb 照査位置Pm 張出長 L 作用幅 Lx 地盤反力 V 作用位置 x 断面力の集計 (計画位) 鉛直力作用位置 X M(kN.m) 地盤反力合作用位置 X M(kN.m) 揚圧力作用位置 X M(kN.m) 揚圧力地盤反力揚圧力計 (揚圧力無し) 鉛直力地盤反力合計 (計画位) 鉛直力合計

53 - 50 (揚圧力無し) 鉛直力作用位置 X M(kN.m) 揚圧力地盤反力合計断面情報単鉄筋矩形断面としてRC断面計算を行う叩き上面 No. かぶり (mm) 径ピッチ (mm) D16 5 鉄筋量 (mm) 叩き下面 No. 1 かぶり (mm) 150 径ピッチ (mm) D16 5 鉄筋量 (mm) せん断力に対する照査

54 - 51 ケース位有効高 d(mm) せん断力 S せん断応力度(N/mm) 斜引張鉄筋(mm) 判定 τm τa1 τa Aw Awreq 計画位揚圧力無し計画位揚圧力無し章護床工の検討 7.1 上流側護床工長上流側護床工は.000 設けるものとする 7. 下流側護床工A区間長 7..1 越流落下深(h1a)の計算越流落下深h1a = 跳開始深(h1b)の計算ここに h1b : 跳開始深 h F : 床止め下流部の深 : 床止め下流部のフルード数 7..3 越流落下深(h1a)と跳開始深(h1b)との比較 h1a(=0.763) < h1b(=0.940)より護床工A区間長は次式により算出される L = L1 + L ここに L1 : 落下後から跳発生までの射流で流下する区間 L : 跳発生区間 L1の計算 L1は h1aがh1bの位まで上昇する間の長さであるから下記の面形を求める式により求められるここに q : 単位幅流量 (m3/s) C : シェジーの定数(=h1/6/n) n : 護床工Aの粗度係数 x : 区間長 a : 定数 hc : 中流部断面での限界深この式に初期深h1a(x=0)を代入して定数aを求めた後 hにh1bを代入すると区間長x=l1が求まる x=0のとき

55 - 5 - 跳発生前の深(h1b)はであるから L1となるxはで求められる h1bとなる深でのシェジーの定数は C = h1b1/6/n = /6 / = 8.76 ゆえに中流部断面の単位幅流量qと限界深hc 計画流量: Q = 60 (m3/s) 単位幅流量: q = Q/B = 60/10 = (m3/s) 跳発生長(L)の計算 L = L = (4.5 6) h = (4.5 6).366 = 護床工A区間長 L = L1 + L = = 下流側護床工B区間長 LB = (3 5) h = (3 5).366 =

56 - 53-8章護床工のブロック重量の密度ρw = 100 (kg/m3) 護床工B ブロック種別 E: 長方形跳発生区間後半 E: 長方形本直下流跳発生区間前半 E: 長方形上流側護床工 E: 長方形ブロックの比重ρb/ρw 係数a( 10 ) 割り引き係数β 近傍流速Vd (m/s) ブロック重量W 護床工ブロック重量算定式ここに W : 移動しないための最小ブロック重量 Vd : ブロック近傍流速 (m/s) a : ブロック形状によって定まる係数 ρw : の密度 (kg/m3) ρb : ブロックの密度 (kg/m3) β : ブロックを層積みした場合の割り引き係数上流側護床工本直下流跳発生区間前半(護床工A区間) 跳発生区間後半(護床工A区間) 護床工B区間

目次章設計条件適用基準形式形状寸法地盤条件使用材料土砂載荷荷重その他荷重浮力土圧水圧基礎の条件..

目次章設計条件適用基準形式形状寸法地盤条件使用材料土砂載荷荷重その他荷重浮力土圧水圧基礎の条件.. 3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..