日本地震工学会大会梗概集建築基礎設計への利用を前提とした地盤変位の簡易評価法新井洋 1) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所建築研究部主任研究官博士 ( 工学 ) 要約建築基礎設計への利用を前提に主とし

Size: px

Start display at page:

Download "日本地震工学会大会梗概集建築基礎設計への利用を前提とした地盤変位の簡易評価法新井洋 1) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所建築研究部主任研究官博士 ( 工学 ) 要約建築基礎設計への利用を前提に主とし"

さやひめい
5 years ago
Views:

日本地震工学会大会 -15 梗概集建築基礎設計への利用を前提とした地盤変位の簡易評価法新井洋 1) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所建築研究部主任研究官博士 ( 工学 ) e-mail : arai-h9ta@nilim.

地盤変位の評価が重要となるしかし建築分野の構造設計者が安定して解を求められる地盤変位の簡易な算定法はまだ見あたらない例えば 1) そこで先ず任意の地震荷重レベルにおける地表変位を単純な四則演算のみから求める方法を提案する次に

1 日本地震工学会大会 -15 梗概集建築基礎設計への利用を前提とした地盤変位の簡易評価法新井洋 1) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所建築研究部主任研究官博士 ( 工学 ) arai-h9ta@nilim.go.jp 要約建築基礎設計への利用を前提に主として安全限界状態における地盤変位の簡易算定法を提案している提案法の妥当性と有効性を粘性土地盤と砂質土地盤の例題をとおして重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析との比較から検証しているキーワード : 建築基礎限界状態設計地盤変位簡易算定法 1. はじめに近年建築物の基礎でも上部構造と同様安全限界状態に対する耐震設計 ( いわゆる次設計 ) を導入する必要性の社会的認識が高まっている基礎の次設計ではその地震外力の想定において上部構造からの慣性力に加えて地盤変位の評価が重要となるしかし建築分野の構造設計者が安定して解を求められる地盤変位の簡易な算定法はまだ見あたらない例えば 1) そこで先ず任意の地震荷重レベルにおける地表変位を単純な四則演算のみから求める方法を提案する次に主として安全限界状態における地盤変位の深さ方向分布を多質点系のモード解析から定めることで設計用地盤変位の簡便な評価が可能となるなお地盤は液状化しないものとする. 地表変位の簡易算定法図 1 に示すように地盤を水平成層構造とし多層地盤を表層と工学的基盤から成る層地盤に置換するこの層地盤において初期状態から地震応答解析により等価線形応答状態が得られたとする図 1 多層地盤から層地盤への置換と地震時の等価線形応答状態 - 1 -

2 ここに G: 表層のせん断剛性 h: 表層の減衰定数 T: 地盤の固有周期 ( 単位 s: 添字は初期状態等価線形応答状態を表す ) D max: 地表変位 ( 単位 m) H: 表層の厚さ ( 単位 m) γ max: 表層の最大せん断ひずみである等価線形応答状態の表層のせん断剛性比 G /G は地盤の固有周期 T を用いて (1) 式で表される G G T = T (1) 土の動的変形特性を Hardin-Drnevich モデル ) ( 以下 H-D モデル : 規準せん断ひずみ γ ref ) で表現し表層の有効せん断ひずみ γ =.65 γ max と仮定すると (1) 式は T G γ.65d = = 1+ = 1+ T G γref γref H max () と書ける地盤の固有周期の延び α = T /T と置き () 式を地表変位 D max について書き直すと D γ H = ( α ) (3).65 ref max 1 となるすなわち地盤の固有周期の延び α がわかれば (3) 式を用いて表層の厚さ H と H-D モデルの規準せん断ひずみ γ ref から地表変位 D max を算定できる.1 地震荷重 ( 設計用地震動 ) を工学的基盤で規定する場合図 1 の元の多層地盤を基礎固定の多質点系に置換しその地震応答に 1 次モード振動が卓越すると仮定する系の 1 次のモード減衰 ξ 1 1 次の刺激関数ベクトル β 1{u i} および基盤地震動の加速度応答スペクトル ( 減衰定数 5%)S AB (T) を用いて地表変位 D max は近似的に (4) 式で表される 3) T 1.5 max AB ( ) β1 1 π 1+ 1ξ 1 D S T u (4) 図に示すように限界耐力計算法 4) で規定される設計用地震動の加速度応答スペクトルの速度一定領域の形状から S AB (T) = 5k / T( 単位 m/s ) と置き ξ 1 = h β 1u 1 = 1. と仮定すると (4) 式は図工学的基盤で規定される設計用地震動の加速度応答スペクトルと変位応答スペクトル - -

3 D 9k T = 4π 1+ 1h max (5) となるここに k は設計用地震動のレベルを表す定数 ( 安全限界状態で 1 損傷限界状態で 1/5) であるなお S AB (T) = 5k / T と置くことは (4) 式において基盤地震動の変位応答スペクトル ( 減衰定数 5%)S DB (T) = (T / π ) S AB (T) = (5k / 4π ) T( 単位 m) と仮定することに等しい例えば 5) ( 図 ) 表層の等価減衰定数 h は H-D モデルの最大減衰定数 h max を用いて G T 1 h = hmax 1 = hmax 1 hmax 1 G T = (6) α と書けるから (6) 式を (5) 式に代入して (7) 式を得る D 9k α T = 4π hmax 1 α max (7) (7) 式の右辺が (3) 式の右辺に等しいと置いて (8) 式を得る 1 1 9k.65T α 1 1hmax 1 α + α = 4 π γ ref H (8) (8) 式の左辺は表層の最大減衰定数 h max を定数地盤の固有周期の延びαを変数とする関数である ( これを F(α: h max) と書く ) また (8) 式の右辺は表層の規準せん断ひずみ γ ref 厚さ H 地盤の初期固有周期 T および地震動レベル k から決まる定数であるすなわち (8) 式をαについて解きこれを (3) 式に代入すれば地表変位 D max の算定式が得られるしかし (8) 式はαの4 次方程式でありその解を求めるには骨が折れるそこで (8) 式左辺の関数 F(α: h max) の値を調べてこれをαの次数がより低い別の関数に近似して解くことを考える地盤の等価線形応答状態を想定していることから表層のせん断剛性比 G /G の値の範囲を 1/1 程度以上とすると (1) 式よりα 1 1/ 程度となるから 1 α 4とすれば十分であるまた H-Dモデルにおける土の最大減衰定数 h max の値の範囲は.1-.4 程度であるそこで h max = に対して1 α 4の範囲で F(α: h max) の値を計算し図 3に示す図 3 (8) 式左辺の関数 F(α: h max) の値図 4 関数 F(α: h max) の近似関数 I(α: h max) の値 - 3 -

4 図 3から F(α: h max) は 1 α 4の範囲で ( α 1 ) に対して概ね正比例する関数となっているまたその比例定数は h max の増加に対して単調増加しているように見えるそこで F(α: h max) を1 α 4の範囲で近似する関数 I(α: h max) の形を I(α: h max) = p (h max + q) ( α 1 ) と置き p と q の値を同定すると (9) 式が得られる ( ) ( ) ( ) ( ) F α: h I α: h = 1 h +.1 α 1 ただし 1 α 4 (9) max max max (9) 式の関数 I(α: h max) の値を図 3と同じ条件で計算し前ページの図 4に図 3と比較して示す図 3-4から I(α: h max) は 1 α 4の範囲で F(α: h max) の良い近似となっているよって (8) 式は近似的に 9k.65T 1( h +.1) ( α 1) = ただし 1 α 4 H (1) max 4π γ ref と書けてこれを α について解くと (11) 式を得る 3k.65T α = α 4 16π ( hmax.1) ただし + γ ref H (11) 以上より (3) 式と (11) 式を用いて地盤の初期固有周期 T ( 単位 s) 表層の厚さ H( 単位 m) 土の動的変形特性 (H-D モデル : 規準せん断ひずみ γ ref と最大減衰定数 h max) および設計用地震動レベル k( 安全限界状態で 1 損傷限界状態で 1/5) から地表変位 D max( 単位 m) を算定できるこの際地盤の初期固有周期 T は図 1 の元の多層地盤を基礎固定の多質点系に置換しその固有値解析から求める 3) また土の動的変形特性として古山田ら 6) が整理した H-D モデルを用いると粘性土の地盤について (1)-(13) 式砂質土の地盤について (14)-(15) 式が得られる 1) 粘性土の地盤 :γ ref =.18% h max = 17% より ( ) ここに地盤の固有周期の延び α 1 5 ( 1 α 4) Dmax =.8H α 1 (1) T = + k (13) H ) 砂質土の地盤 :γ ref =.1% h max = 1% より ( ) ここに地盤の固有周期の延び α 1 4 ( 1 α 4) Dmax =.15H α 1 (14) T = + k (15) H. 地震荷重 ( 設計用地震動 ) を地表で規定する場合図 1 の地盤の等価線形応答状態において基盤地震動の加速度応答スペクトル S AB (T) と地表地震動の加速度応答スペクトル S AG (T) は (16) 式で近似的に関係付けられる 4) R Z π 1 SAB ( T) + hmax 1 S ( ) AG T α (16) α ここに R Z は地盤の初期状態における表層 / 工学的基盤のインピーダンス比で (16) 式右辺の S AG の係数は限界耐力計算法 4) における地盤の 1 次固有周期の地震動増幅率 G S1 の逆数に相当している - 4 -

5 図 5 地表で規定される設計用地震動の加速度応答スペクトルと変位応答スペクトル図 5 に示すように新耐震設計法における層せん断力係数 ( いわゆる C Rt 曲線 ) や対応する換算応答スペクトル 4) の速度一定領域の形状から.1 節の検討と同様 S AG (T) = V G k / T( 単位 m/s :V G = 6-1 程度で安全限界状態の最大速度応答 V G / π = m/s 程度に相当 ) と置き (16) 式を (4) 式に代入して整理すると地表変位 D max は (17) 式で表される D max 9k α T VG RZ π 1 = h + max 1 4π 1 5 α α 1+ 1hmax 1 α (17) (17) 式の右辺は (7) 式の右辺と V G / 5G S1 倍だけ異なっているこのため.1 節の場合と同様に (17) 式の右辺が (3) 式の右辺に等しいと置いて地盤の固有周期の延び α を求めようとしても上手くいかないこれは.1 節の場合よりも α がさらに高次の方程式を扱うことになるためでまた α の次数が低い適当な近似関数を見つけることも困難なためであるそこで次のように考える設計用地震動を地表で規定する場合と工学的基盤で規定する場合とでは地震動のレベル k が同じならば等価線形応答状態における地盤の固有周期の延び α は完全に一致しなくてもさほど大きく違わないと想像される一方 (17) 式と (7) 式の比較から両者の場合の地表変位は V G / 5G S1 倍だけ異なるよってある地震動レベル k に対して等価線形応答状態における地盤の固有周期の延び α は地震動を工学的基盤で規定した場合 (.1 節 ) の値としこれを用いて求めた地表変位を V G / 5G S1 倍することで地震動を地表で規定する場合の地表変位とするすなわち地震動を地表で規定する場合の地表変位 VG RZ π 1 = 地震動を工学的基盤で規定した場合の地表変位 + hmax 1 5 α α (18) とするこの際地盤の初期インピーダンス比 R Z は図 1 の元の多層地盤の第 i 層の厚さ H i 密度 ρ i 工学的基盤の密度 ρ B S 波速度 V SB として次式により算定する R Z ρihi i 4 = ρ V T B SB (19) - 5 -

6 3. 地盤変位の深さ方向分布の簡易算定法図 1 において元の多層地盤の第 i 層の密度 ρ i 初期 S 波速度 V Si 工学的基盤の密度 ρ B S 波速度 V SB とする等価線形応答状態の地盤各層において工学的基盤との初期インピーダンス比 ρ iv Si /ρ BV SB の値が小さいほどまた地震動のレベル k が大きいほど土の非線形化が進みやすいと考えられるそこで地震動レベルが大きく安全限界状態 (k = 1) に近い場合井澤ら 7) を参考に地盤各層の等価 S 波速度の相対的な大小関係を近似的に表す量として次式で定義される V SZi を導入する V ρ V i Si SZi = VS i () ρbvsb 地盤各層について V SZi を算定しこれらを各層の S 波速度とする多層地盤を基礎固定の多質点系に置換してその 1 次の振動モードを地盤変位の深さ方向分布とする一方地震動レベルが大きくなく損傷限界状態 (k = 1/5) に近い場合地盤各層の土の非線形化の程度は比較的小さいと考えられることから暫定的に V SZi = V Si とし上記と同様にして地盤変位の深さ方向分布を求めるただし () 式の物理的意味は必ずしも明確でなく今後検討の余地があるかもしれない 4. 地盤変位の算定例 4.1 地震荷重 ( 設計用地震動 ) を工学的基盤で規定する場合建築基礎構造設計例集 8) 3.4 節の粘性土が卓越する地盤モデル ( 図 6: 地盤 A) および 1964 年新潟地震で転倒した川岸町アパートの砂質土地盤モデル 9) ( 次ページの図 7: 地盤 B) を対象に提案する簡易法の妥当性と有効性を検討する各地盤について (1)-(13) 式および (14)-(15) 式 () 式を用いて損傷限界状態と安全限界状態の地盤変位を算定しその結果を次ページの表 1 ならびに図 6-7 の実線で示す図 6-7 には比較のため同じ地盤モデルと限界状態について重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析 1) ( 地盤の減衰は周波数ひずみ依存型 11) ) により算定した地盤変位を破線で示すこの際工学的基盤における地震動の加速度応答スペクトル ( 減衰定数 5%) は限界耐力計算法 4) の規定 ( 図 ) とし地震動の継続時間は損傷限界状態で 1s 安全限界状態で 3s としたなお地震動の継続時間が解析結果に与える影響の小さいことを確認している図 6 提案する簡易法および重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析から算定した地盤変位の比較 ( 粘性土が卓越する地盤の例 : 提案法の最大せん断ひずみは地盤変位から計算 ) - 6 -

7 表 1 提案する簡易法による地表変位の算定例 ( 地震動を工学的基盤で規定する場合 ) 地盤条件損傷限界状態 (k = 1/5) 安全限界状態 (k = 1) H T α D max α D max 地盤 A( 粘性土 ) 3m.8s 1.1.4cm cm 地盤 B( 砂質土 ) 7m 1.1s 1.1.8cm cm 図 7 提案する簡易法および重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析から算定した地盤変位の比較 ( 砂質土地盤の例 : 提案法の最大せん断ひずみは地盤変位から計算 ) 図 6-7 から地盤 A B とも提案法による地盤変位は損傷限界状態では等価線形法の結果をやや上回るものの安全限界状態では最大せん断ひずみが 1% 程度に達する地層も見られるが等価線形法の結果とほぼ同等となっているまた損傷限界状態と安全限界状態における地表変位および地盤変位の深さ方向分布 ( モード形状 ) の差違についても提案法の結果は等価線形法のそれを良く再現している同様の傾向は別途に行った種々の地盤モデル (4 ケース程度 ) に対する検討からも確認された以上の結果は提案法の妥当性と有効性を示唆するものと考えられる 4. 地震荷重 ( 設計用地震動 ) を地表で規定する場合地盤 A B を対象に安全限界状態 (k = 1) について 4.1 節と同様の検討を行ったこの際地表地震動の加速度応答スペクトル ( 減衰定数 5%) は. 節の検討および図 5 から新耐震設計法相当とし次ページの図 8 のように設定したすなわち応答スペクトルの速度一定領域の形状を決める定数 V G = 6 1( 安全限界状態の最大速度応答 V G / π = 1m/s 1.6m/s 程度 ) のケースとしそれぞれ最大加速度応答を 1m/s 1m/s 程度最大地動加速度を 4m/s とした各地盤について 4.1 節の検討 ( 表 1 と図 6-7) に基づき (18)-(19) 式および () 式を用いて地盤変位を算定しその結果を次ページの表および図 9 の実線で示す図 9 には比較のため同じ地盤モデルおよび地表地震動の加速度応答スペクトルについて重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析 1) ( 地盤の減衰は周波数ひずみ依存型 11) ) により算定した地盤変位を破線で示すただしこの場合いわゆる逆増幅解析となるため収斂計算の発散する危険性が高くいずれの地表地震動の加速度応答スペクトル (V G = 6 1) についても地盤 B では適切な解を得られたが地盤 A では解を得られなかった参考までに地盤の減衰を周波数依存型としない等価線形解析も行ったがその結果は同様であった - 7 -

8 表提案する簡易法による地表変位の算定例 ( 地震動を地表で規定する場合 : 安全限界状態 k = 1) 地盤条件増幅率 V G = 6 V G = 1 R Z G S 1 相当 V G / 5G S 1 D max V G / 5G S 1 D max 地盤 A( 粘性土 ) cm.71 11cm 地盤 B( 砂質土 ) cm cm 図 8 設定した地表地震動の加速度応答スペクトル ( 図 5 の新耐震設計法相当 ) 図 9 提案する簡易法および重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析から算定した地盤変位の比較図 9 から地盤 B では提案法による地盤変位はいずれの地表地震動 (V G = 6 1) の場合も等価線形法の結果と概ね対応しているまた等価線形法で得られた地盤の 1 次固有周期における地震動増幅率 ( 以下 1 次増幅率 ) はで提案法の G S1 相当の値 (1.8: 表 ) と整合している一方地盤 A では等価線形法の結果は得られていないが 4.1 節の検討において等価線形法で得られた安全限界状態の地盤の 1 次増幅率は.8 で表の提案法の値 (.8) と対応しているこのことから提案法で得られた地盤 A の変位も妥当なものと推察される提案法は地震動の規定位置によらず地盤変位を安定して必ず算定できる以上の結果は提案法の妥当性と有効性を改めて確認するものと考えられるなお提案法では図 5 に示したように設計用地震動の応答スペクトルをその速度一定領域の形状から近似的に表現しているこのため等価線形応答状態の地盤の固有周期 T が地震動の応答スペクトルの速度一定領域以外 ( 短周期側の加速度一定領域やそれ以下の周期帯など ) にある場合提案法による地盤変位は大きめ ( 設計上は安全側 ) の値を与えるその安全余裕は図 5 の変位応答スペクトルから T.6-.8s 程度の地盤において最大 5% 程度でありこれは大まかな概算 1) で安全限界状態の地表変位 6-8cm 程度以下に対して 3-4cm 程度以下となる 5. まとめ建築基礎設計への利用を前提に先ず任意の地震荷重レベルにおける地表変位を単純な四則演算のみから求める方法を提案した次に主として安全限界状態における地盤変位の深さ方向分布を多質点系のモード解析から定めることで設計用地盤変位の簡便な評価を可能とした提案法の妥当性と有効性は粘性土地盤と砂質土地盤の例題をとおして重複反射理論に基づく 1 次元等価線形解析との比較から検証された提案法の手順は次の 1 に要約される - 8 -

9 1 地表変位の算定地震荷重 ( 設計用地震動 ) を工学的基盤で規定する場合地盤の初期固有周期 T ( 単位 s: 元の多層地盤を基礎固定の多質点系に置換しその固有値解析により求める ) 表層の厚さ H( 単位 m) 設計用地震動のレベル k( 安全限界状態で 1 損傷限界状態で 1/5) から地表変位 D max( 単位 m) を次式で算定する 1) 粘性土の地盤 : Dmax.8H ( α 1) ここに地盤の固有周期の延び α 1 5 ( 1 α 4) ) 砂質土の地盤 : Dmax.15H ( α 1) ここに地盤の固有周期の延び α 1 4 ( 1 α 4) 地震荷重 ( 設計用地震動 ) を地表で規定する場合 = (1) 式再掲 T = + k (13) 式再掲 H = (14) 式再掲 T = + k (15) 式再掲 H VG RZ π 1 地表変位 = (1) 式または (14) 式 + hmax 1 5 α (18) 式再掲 α ここに V G 地表地震動の加速度応答スペクトル ( 減衰定数 5%) の速度一定領域の形状を決める定数で 6-1 程度 ( 安全限界状態の最大速度応答 V G / π = 1-1.6m/s 程度 ) とする R Z 地盤の表層 / 工学的基盤の初期インピーダンス比で元の多層地盤の第 i 層の厚さ H i 密度 ρ i 工学的基盤の密度 ρ B S 波速度 V SB から次式により算定する R Z ρihi i 4 = ρ V T B SB (19) 式再掲 h max 表層の土の動的変形特性 (H-D モデル ) の最大減衰定数で粘性土の地盤で 17% 砂質土の地盤で 1% とする地盤変位の深さ方向分布の算定地震動レベルが大きく安全限界状態 (k = 1) に近い場合元の多層地盤の第 i 層の初期 S 波速度 V Si として次の量 V SZi V ρ V i Si SZi = VS i () 式再掲 ρbvsb を地盤各層について算定するこれらを各層の S 波速度とする多層地盤を基礎固定の多質点系に置換してその 1 次の振動モードを地盤変位の深さ方向分布とする地震動レベルが大きくなく損傷限界状態 (k = 1/5) に近い場合暫定的に V SZi = V Si とし上記と同様にして地盤変位の深さ方向分布を求めるなお提案法は地盤が液状化しないことを前提としているが建築基礎構造設計指針 1) の液状化判定法および動的水平変位 D cy と組み合わせることで液状化地盤への拡張が容易に可能である - 9 -

10 謝辞提案法の検討にあたり中井正一千葉大学教授林康裕京都大学教授関崇夫前橋工科大学教授柏尚稔建築研究所主任研究員には貴重なご助言ご協力を賜った記して謝意を示す参考文献 1) 新井洋 : 基礎の耐震設計における地震外力大地震における地盤と基礎構造の諸問題と耐震設計日本建築学会大会構造部門 ( 基礎構造 ) パネルディスカッション資料 15 年 pp.5-4. ) Hardin, B. O. and Drnevich, V. P.: Shear Modulus and Damping in Soils, J. Soil Mechanics and Foundations Division, ASC, Vol.98, No.7, 197, pp ) 井上和歌子林康裕新井洋中井正一飯場正紀 : 表層地盤による地震動増幅率評価法に関する研究日本建築学会技術報告集 Vol.16 No.3 1 年 pp ) 国土交通省建築研究所 ( 編著 ): 改正建築基準法の構造関係規定の技術的背景ぎょうせい 1 年 pp pp ) 大崎順彦 : 新地震動のスペクトル解析入門鹿島出版会 1994 年 pp ) 古山田耕司宮本裕司三浦賢治 : 多地点での原位置採取試料から評価した表層地盤の非線形性第 38 回地盤工学会研究発表会 3 年 pp ) 井澤淳坂井公俊宇佐美敦浩小島謙一室野剛隆 : 地盤の非線形性を考慮した簡易な表層地盤の挙動評価手法に関する検討第 5 回地盤工学会研究発表会 15 年 pp ) 日本建築学会 : 建築基礎構造設計例集 4 年 pp ) 時松孝次 :1964 年新潟地震による川岸町アパートの被害と強震記録地盤と土構造物の地震時の挙動に関するシンポジウム土質工学会 1989 年 pp ) 岡野創酒向裕司 : 表層地盤による応答スペクトルの増幅率の評価法の提案日本建築学会技術報告集 Vol.19 No 年 pp ) 杉戸真太合田尚義増田民夫 : 周波数依存性を考慮した等価ひずみによる地盤の地震応答解析法に関する一考察土木学会論文集 No.493/III 年 pp ) 日本建築学会 : 建築基礎構造設計指針 1 年 pp

施設・構造1-5b　京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価）　（その2）

施設・構造1-5b　京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価）　（その2）原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル境界条件 : 周辺固定原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする応答解析は弾性応答解析とする原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7

日本地震工学会 大会 梗概集 建築基礎設計への利用を前提とした地盤変位の簡易評価法 新井洋 1) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所建築研究部 主任研究官博士 ( 工学 ) 要約建築基礎設計への利用を前提に 主とし

日本地震工学会大会梗概集建築基礎設計への利用を前提とした地盤変位の簡易評価法新井洋 1) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所建築研究部主任研究官博士 ( 工学 ) 要約建築基礎設計への利用を前提に主とし