- PDF 無料ダウンロード

Size: px

Start display at page:

Download ""

ありおきたけはな
4 years ago
Views:

6 新版溶接接合技術特論正誤表 (4 版第 2 刷用 ) 2011 年 2 月 89 ページ箇所修正前修正後下表と差し替える 115 表 2.2(a) 115 表 2.2(b) (5 箇所 ) 13 t について削除 125 図図 2.14 軟鋼溶接部のミクロ組織軟鋼溶接熱影響部の組織変化の模式図

7 130 表 2.7 丸数字をすべて削除 131 図 2.15 軟鋼溶接熱影響部の組織変化の模式図軟鋼溶接部のミクロ組織 131 図 2.15 (c) 混粒部 (d) 微細部 (e) 球状パーライト部 (f) 母材原質部 (700 ~ 室温 ) (c) 混粒域 (d) 微細域 (e) 球状パーライト域 (f) 母材原質域 (750 ~ 室温 ) 141 図 2.25 トウ割れ止端割れ 146 下 8 行目 500~ ~ 下 7 行目さらに使用する主原料名によりイルミナイト系, ライムチタニア系, 低水素系などに分類されるさらに非水素系は使用する主原料名により, イルミナイト系, ライムチタニア系などに分類される低水素系の主原料は, 炭酸石灰などの炭酸塩である 161 図における衝撃値 (J) 174 下 6 行目熱膨張係数線膨張係数 174 図におけるシャルピー衝撃吸収エネルギー (J) 175 表 2.22 下表と差し替える

8 182 下 2 行目希釈率希釈率 ( 全溶接金属量に対する母材溶融量の割合 ) 183 上 1 行目図 2.61( 次ページ ) の上部に示す V 開先で SS400 と SUS304 が同じだけ溶かされるとすると, それぞれの母材の半分ずつの成分と D309 溶接材料の成分とで溶接金属が作られることになる図 2.61 のシェフラ組織図上で SS400 1 と SUS3042 を直線で結ぶと, その中間点 4 が SS400 と SUS304 が半分ずつ混ざった組織となるたとえば, 溶加棒を用いずにティグ溶接した場合の溶接金属は 4 点に相当し, マルテンサイト単相組織となる D3093 を用いた継手の溶接金属の成分は,3 点と 4 点を結んだ線上を溶込み率によって変化することになる溶込み率が小さいと, フェライトを含む割れの生じない溶接金属が得られるが, 溶込み率が大きく ( 溶込みが深く ) なるにつれ 4 点側にずれていき, 約 33% 以上の溶込み率でフェライト組織がなくなり (5 点 ), 高温割れの可能性が出てくるさらに溶込み率が 50% 程度まで増大すると (6 点 ), マルテンサイト相が析出するようになる図 2.61( 次ページ ) の上部に示す V 開先で SUS304 と SS400 が 6:4 の溶融体積比 ( 近似的に重量比 ) で溶かされるとすると,SUS304 の成分と SS400 の成分の割合が 6:4 となる成分 3 の金属になるたとえば, 溶加棒を用いずにティグ溶接した場合の溶接金属の組織は 3 点に示される組織となり, マルテンサイト単相組織となる D3094 を用いた継手の溶接金属の成分は,3 点と 4 点を結んだ線上を希釈率によって変化することになる希釈率が小さい ( 溶込みが浅い ) と, フェライトを含む割れの生じない溶接金属が得られるが, 希釈率が大きく ( 溶込みが深く ) なるにつれ 3 点側にずれていき, 約 40% 以上の希釈率でフェライトの生成しない完全オーステナイト組織になり (5 点 ), 高温割れの可能性が出てくるさらに希釈率が 50% 程度まで増加すると (6 点 ), マルテンサイト相が析出するようになる 184 図 2.61

9 186 下 15 行目低融点金属化合物低融点金属間化合物 193 表 2.32 熱交換器コンデンサ, チューブ航空機部品 237 図表 4.1 縦軸習慣 / 横軸欧米的なアプローチ購入者の立場供給者に要求事項を指示マニュアル主義契約社会 321 下 6 行目最人公約数最大公約数 375 下 1 行目ナゲット断面ビード断面形状 376 上 3 行目溶込み小さい溶込みの小さい 385 ~ 386 下 2 行目 ~ 上 2 行目削除 392 上 17 行目粉じんマスク防じんマスク 392 下 3 行目 JIS C 9300 アーク溶接機タイプ A JIS C アーク溶接機タイプ J 398 下 5 行目ロボットを取り扱う作業者は, 十分な知識と技倆ロボットを取り扱う作業者は, 運転と安全に関する十分な知識と技量

10 新版溶接接合技術特論正誤表 (5 版第 1 刷用 ) 2012 年 2 月 1011 ページ箇所修正前修正後 30 下 5 行目 3~20kHz 3~50kHz 程度 109 図上 10 行目 3 応力 ( 継手の拘束度 ) 3 引張応力下記の通り P を S にする 213 図図 3.7(a)

11 216 図 3.7(b) 225 上 10 行目時間負荷時間 239 図図上 2 行目溶接による入熱に比べて削除図 3.29 注 3) m 1 =0.75 m 1 =0.075 図 3.29 注 3) T e =ε Y /α T e=ε Y /α=σ Y /E α σ Y : 降伏応力,E : ヤング率

12 242 上 7 行目 9%Cr 鋼のように 9%Ni 鋼のようにコンパクト試験片 K Q の S を削除, 下記のようにする 254 図 3.38 下表と差し替える 262 表図下 4 行目開先深さの寸法を印で囲む尾の部分に部分溶込み溶接と記述する 264 下 1 行目 (S 1 S 2 ) S 1 S 2

13 下表と差し替える 263 表下 4 行目わかるように示すわかるように, 尾の部分に示す 265 表 3.5 記号上 4 段目 266 表 3.6 記号上 2 段目 266 表 3.6 上 2 段目不等脚の場合小さい脚の寸法を先に大きい脚を後に書き ( ) でくくるこの場合不等脚の方向がわかるように示す不等脚の場合には小さい脚の寸法を先に書きすみ肉溶接の大小関係などの詳細は尾の部分に示す 275 上 9 行目 200mm =200mm 288 文献田川哲也田川哲哉 293 表 4.1 契約会社契約社会

14 新版溶接接合技術特論正誤表 (6 版第 1 刷用 ) ページ箇所修正前修正後 2014 年 2 月図上 2 行目作動ガス作動ガス ( プラズマガス ) 下 2 行目 10mm 以下の比較的薄い比較的薄い 93 図 1.77 電源フープ電極フープ 102 上 3 行目 ( 次ページ ) 削除 129 図 2.13 図中式 5 /π 2 /π v: 溶接速度 (mm / 分 ) v: 溶接速度 (cm / 分 ) 142 図 2.26 トウ割れ止端割れ 145 下 7 行目トウ部止端部 264 下 5 行目部分溶込み溶接では~~ 開先溶接とみなすまた, 部分溶込み溶接で所用の溶接深さと開先深さを併記する場合は, 開先深さ ( 溶接深さ ) と記載するが, 両者が同じ時は, 表 3.5 の角継手に例示するように, 開先深さを省略し,( 溶接深さ ) と表示する " 開先深さ 10mm" の下に溶接深さ 10mm を追加する 265 表 3.5 角継手 (10) 図下 3 行目行目また鋼構造設計基準では部分溶込み溶接は溶接線と直角方向に引張力が作用する場合および溶接線を軸とする曲げが作用する場合さらに繰返し荷重を受ける箇所には使用してはならないと定めている規格引張強さの 30% とし繰返し荷重が作用する場合には使用してはならないと定めているまた鋼構造設計基準では片面溶接による部分溶込み溶接はルート部に曲げまたは荷重の偏心による付加曲げによる引張応力が作用する箇所には使用してはならない規格引張強さの 30% としている 273 下 5 行目鋼構造設計基準では手溶接の場合回し溶接を鋼構造設計基準では回し溶接を 5 行目のど厚 a = 0.707s = = 4.95mm のど厚 a = 0.7s = = 4.9mm 行目 = 3960mm = 3920mm 2 18,19 行目 P max = = N 358kN P max = = N 354kN 276 表 3.8 分類列完全溶込み溶接継目完全溶込み溶接部分溶込み溶接継目すみ肉部分溶込み溶接継目すみ肉溶接継目 361 下 7 行目たとえば 10 以下たとえばマイナス 10 以下 368 上 8 行目溶接後の非破壊検査で良否判定するのは時代遅れである溶接工程での検査 ( インラインインスペクション ) が理想である削除行目適性化適正化下 10 行目 ΔG P SR 再熱割れ感受性指数 ΔG P SR

15 378 下 11 行目図 4.39 に示すようなバタリング法 ( あらかじめラメラテアのおそれがある鋼板表面を平ビード盛りをしておくこと ), あるいは軟質溶接材料を使用することがラメラテア防止に有効であるラメラテア低減策として図 4.39 に示すような溶接パス順序が推奨されているまたバタリング法 ( ラメラテアのおそれがある鋼板への肉盛 ) あるいは許されれば軟質溶接材料を使用することもラメラテア防止には有効である図 4.38 ( 修正前 ) ( 修正後 ) 379 下図に差し替える t2 図 t1 387 上 5 行目適性適正昭 49 省令 43 昭 47 省令 42 18% 以下の酸素 18% 未満の酸素 389 表 4.21 屋内坑内またはタンク船舶管車両などの内部に屋内坑内又はタンク船舶管車両等の内部において金属おける金属溶断ア-ク溶接またはア-クを用いてを溶断し又はア-クを用いてガウジングする作業金属をア- ガウジングする作業ただし屋内における自動溶接をク溶接する作業除く 392 下 13 行目 18% 以下 18% 未満行目取扱いのミスで放射線が人体に放射能障害を取扱いのミスで人体に放射線障害を 412 図 4.53 図題斜角深傷の原理斜角探傷の原理 1 行目に示したブラウン管上のに示した表示器上の 413 欠陥までの距離 Y F (=W F cos θ ) 欠陥までの距離 Y F (=W F sin θ ) 下 8~7 行目欠陥までの深さ d( = W F sin θ ) 欠陥までの深さ d( = W F cos θ ) 415 図 4.56 図題タンデム深傷法タンデム探傷法 434 上 3 4 行目 SM530 SM520 下 16 行目溶接材料と選定と溶接材料の選定と 435 下 3~1 行目また, 自動溶接妥当であろうまた, サブマージアーク溶接およびガスシールドアーク溶接の場合は, いずれの開先形状でも開先深さをのど厚にとる上 15 行目品質が不祥品質が不詳完全溶込みおよび部分溶込みの開先溶接部の許容応力は鋼材の許 436 容応力に等しい値となっているまた, すみ肉溶接部の許容応力下 6~3 行目すみ肉溶接部および部分と同じ扱い ) は鋼材のせん断許容応力とすると規定されている ( フレア溶接はすみ肉溶接と同じ扱い ) 下記のように修正削除 438 表 5.4 溶着金属の規格引張り強さ 0.3 ( 母材のせん断応力が母材の 0.4σy を超えない場合を除く ) 439 下 3~1 行目 ( c ) 図 5.8( 次ページ ) に許容されていない建築では片面溶接による部分溶け込み溶接は, ルート部に曲げまたは荷重の偏心によって生じる付加曲げによる引張応力が作用する箇所への使用が禁止されている 442 下 6 行目規定 ( 60 度以上規定 ( 60 度以下行目 14 (1/ 2) ( mm 2 ) =1960( mm 2 ) 4 行目 = ( N ) = ( N ) 474 図 5.28 図題 475 ( JAAS 6 ) ( JASS 6 ) 476 図 5.29 図題

計算例　5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）

計算例　5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ） 1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様外径板厚長さ L 質量 (mm) (mm)