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こおがたかはし
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1 2014 年 2-1 -

2 目次 1. 概要設計マニュアル施工マニュアル

3 1. 概要技術の概要 (1)SRパイルアンカー工法の概要本工法の概要を図に示す本工法は既製コンクリート杭の杭頭端板に定着筋 ( 丸鋼 ) と定着板からなるSRパイルアンカーを接合することにより杭頭接合部を半剛接合にする工法である具体的には杭頭接合部に曲げモーメントが作用した場合曲げに伴う引張側定着筋の伸びにより杭頭接合部に回転変形が生じて半剛接合となる図杭頭部の回転モデル (2)SRパイルアンカー工法の特徴本工法は以下に示す特徴を有する a) 杭頭半剛接合方法により杭頭に集中する曲げモーメントを低減し杭中央部にも曲げモーメントを負担させる合理的な設計ができる b) 基礎梁への曲げ戻しモーメントを低減し基礎梁断面を軽減できる c) 施工が容易である d) 品質管理および品質確保が行いやすい e) 構造が単純で特殊な材料を必要としない (3)SRパイルアンカー工法の適用範囲本工法を適用する杭は既製コンクリート杭 (PHC 杭 ( 節杭を含む ) PRC 杭 ( 節杭を含む ) SC 杭 ) とするその杭径は PHC 杭 :300~1200mm PRC 杭 :300~1000mm SC 杭 :500 ~1200mmとするまた杭工法は埋込み工法 ( プレボーリング拡大根固め工法など ) とする -1 -

4 標準仕様 (1) 杭頭接合部の仕様杭頭接合部の標準図および杭頭接合部周辺の記号の定義を図中に示すまた接合部の形状の仕様を表に示す SR パイルアンカー SRパイルアンカー図杭頭接合部の標準図表接合部の形状の仕様項目範囲 ( 単位 :mm) 杭種既製コンクリート杭 (PHC 杭 ( 節杭を含む ),PRC 杭 ( 節杭を含む ),SC 杭 ) 杭径 (Dp) 300 Dp 1200 杭のみ込み高さ (hp) hp=50(dp 450), hp=100(450<dp) 定着筋の直径 (db) 1 db=21.88 or 定着筋の埋め込み長さ (Lb) Lb=25 db or 35 db 定着筋の本数 (n) 4 n(dp 450), 6 n(450<dp) 定着板の直径 (Da) Da =55 or 65( 定着板が多角形の場合はその内接円の直径 ) 定着板の厚さ (ta) ta=19 or 22 端板厚さ (te) 12 te 杭中アンカー筋の呼び径 D25 杭中アンカー筋の長さ 1025 杭中アンカー筋の材質 SD345 1: 端板のねじ穴サイズに合わせて選択する -2 -

5 (2)SRパイルアンカーの標準仕様 SRパイルアンカーの形状寸法を表に示すまた材料の仕様を表に示す定着板は円形を基本とし角形の場合は必要面積を満足する円直径と同じ辺長とするただし SC 杭に適用する場合は円形のみとする記号表 SR パイルアンカーの形状寸法基準寸法 (mm) 呼び径 db L Lb a b SR-M24-25d SR-M24-35d SR-M27-25d SR-M27-35d 定着筋定着板 2 軸部断面積 1 (mm 2 ) ta Da d1 呼びねじ部有効断面積 (mm 2 ) M M 設計に用いる断面積 2 定着板は円形または角形とする 3 マーキングはこれを基本とし位置形状等は変更する場合がある表材料の仕様使用材料材質または強度区分規格定着筋 SNR490B JIS G 3138(2005) 定着板 SM490A JIS G 3106(2004) 強度区分 :5 以上 JIS B 1181(2004) 端板パイルキャップコンクリート SS400SM400ASM490A 普通コンクリート : 設計基準強度 21N/mm 2 Fc 40N/mm 2 JIS G 3101(2004) JIS G 3106(2004)

6 SRパイルアンカーと杭頭端板の接合形式を図に示す定着筋と杭の端板はねじ込み接合とする定着筋と定着板の接合は六角ナットによる締付けとする定着筋のねじは転造加工によって形成しねじ形状については JIS B (2001) 旧 JIS B 0206(1965) に準拠する定着板定着筋アンボンド部分定着筋ねじ部端板図 SR パイルアンカーと杭頭端板の接合形式定着筋の配置例を図に示す SRパイルアンカーが端板上で平面的に偏らないようにかつなるべく等間隔になるように取り付ける図定着筋の配置例本工法では錆止め剤を定着筋のアンボンド部分に塗布することによって定着筋の付着が減少し無視できることを実験により確認しているため定着筋のアンボンド部分に錆止め剤 (JIS K 2241( 切削油剤 ) JIS K 2246( さび止め油 ) JIS K 5621( 一般用さび止めペイント ) を塗布する錆止め剤は均一になるようにスプレーまたは刷毛塗りに準ずる方法よって塗布する -4 -

7 体制本工法の設計支援はジャパンパイル ( 株 ) が行うまた本工法の施工は岡部 ( 株 ) が行う設計者施工者岡部 ( 株 ) ジャパンパイル( 株 ) の関係図を図に示すまた本工法の施工管理体制を図に示す構造設計者 ( 設計事務所 ) 施工者 ( ゼネコン ) SRパイルアンカーを含む基礎杭の設計支援杭の販売施工 SR パイルアンカーの販売施工ジャパンパイル岡部図関係図 SR ハイルアンカ - 工法研究会設計, 施工基準の配布施工, 施工管理の教育施工管理報告指定施工店の認定施工管理技術者の認定 SRハイルアンカ- 工法指定施工店 ( 施工施工管理 ) 施工管理技術者作業者本工法の材料発注岡部株式会社本工法材料の供給承認施工管理報告施工者 ( 工事現場 ) 工事管理者図施工体制 -5 -

8 図中の用語について以下に示す (1)SR パイルアンカー工法研究会 a) SR パイルアンカー工法研究会は岡部 ( 株 ) ジャパンパイル ( 株 ) ( 株 ) フジタ ( 株 ) 安藤間の 4 社にて構成する b) SR パイルアンカー工法研究会は本工法の設計基準および施工基準に関して責任を負うさらに SR パイルアンカー工法指定施工店に対して設計施工基準に関する教育と指導助言を行い SR パイルアンカー工法指定施工店に所属する施工管理技術者の育成及び認定に関して責任を負う (2)SR パイルアンカー工法指定施工店 a) SR パイルアンカー工法指定施工店は施工管理技術者と作業者により構成される b) SR パイルアンカー工法指定施工店の施工管理技術者は SR パイルアンカー工法研究会より教育と指導を受け施工管理技術者の資格認定を受けた者とする c) ねじ込み式の作業者は施工管理技術者より施工指導を受けた者とする特に資格認定は必要としない (3) 施工者 ( 工事現場 ) a) 施工者 ( 工事現場 ) は本工法の施工が正しく行われたか確認し施工管理記録によって承認する b) 施工者 ( 工事現場 ) は当該作業所における SR パイルアンカー工法の施工の実施に関する責任を負う -6 -

9 2. 設計マニュアル適用範囲本マニュアルは, 埋込み工法により施工された既製杭 (PHC 杭 ( 節杭を含む ) PRC 杭 ( 節杭を含む ) SC 杭 ) の杭頭接合部を対象とし定着筋に定着板を取り付けたSRパイルアンカーを用いた杭頭半剛接工法 (SR パイルアンカー工法 ) の接合部の許容応力度設計に適用する本工法において杭頭の曲げモーメントに伴う引張ひずみが付着の無い定着筋 (SRパイルアンカー ) に生じる場合定着筋の伸びにより杭頭接合部に回転変形が生じ従来の杭頭固定工法に比べて杭頭接合部の回転剛性が低減し半剛接合部となる本マニュアルでは主として杭頭接合部の長期および短期の曲げ耐力の算定方法杭頭接合部の回転剛性の算定方法について示すものである用語本マニュアルで用いる既製コンクリート杭の杭頭半剛接合法に関する用語の定義を以下に記号を図に示す 1) 杭頭接合部 ; パイルキャップにのみこまれた杭頭部分 2) 杭のみ込み高さ (hp); パイルキャップ内にのみこまれた杭の長さ 3) SRパイルアンカー ; 定着筋 ( 丸鋼 ) と定着板からなる定着金物 4) 定着筋 ; 杭の端板に接合された丸鋼 5) 定着筋径 (db); 定着筋の直径 6) 定着筋の断面積 (Ab) 7) 定着板 ; 定着筋の先端に設けられた鋼板 8) SRパイルアンカー埋め込み長さ (Lb); パイルキャップ内における杭頭の端板と定着板の間の距離 9) 杭径 (Dp); 既製杭の直径 10) 定着筋の配置半径 (rs); 定着筋が配置される位置を示す半径 11) 杭の肉厚 (tp); 杭の補強バンドおよびコンクリートを含む杭の厚さ SRパイルアンカー杭頭接合部周辺の記号 -7 -

10 設計方針 1) 長期および短期荷重時において杭頭接合部に作用する曲げモーメントせん断力が各々許容耐力以下であることを確認する許容応力度設計は図に示す設計フローにしたがって行う本マニュアルでは杭頭接合部の許容曲げモーメントおよび回転剛性の算定は定着筋およびパイルキャップのコンクリートの応力度 -ひずみ度関係を仮定した断面の非線形解析に基づく方法で行うこととする図許容応力度設計のフロー -8 -

11 2) 水平力を受ける杭および杭頭接合部の応力算定は杭頭接合部の回転剛性を考慮して行う検討対象は単杭および群杭の杭頭接合部であるが単杭の場合は基礎梁あるいは剛なマットスラブがある杭頭接合部のみを対象とする杭頭回転ばねの剛性評価については後述の方法によるなお基礎構造設計指針に従い杭地盤を線形として扱うと杭頭の固定度 (α) と杭頭接合部の回転剛性 (K θ ) の関係は次式で示すことができる図杭頭接合部の応力算定のための解析モデル α K EIβ + K θ = (2.3.1) θ ここで, k B β = 4 h (2.3.2) 4EI B: 杭の見付幅 EI: 杭の曲げ剛性 kh: 地盤反力係数である -9 -

12 3) 杭頭接合部の形状および SR パイルアンカーの適用範囲は表に従う 4) 地盤の鉛直支持力引抜抵抗水平地盤反力係数などの地盤定数については国土交通省告示を基本として以下の指針類に準拠する a) 日本建築学会建築基礎構造設計指針第 2 版,2001 年 10 月 b) 各都道府県の構造設計指針 5) 杭頭接合部の設計に関し本マニュアルに記載のない事項については以下の規準指針類に準拠して設計を行う a) 日本建築学会建築基礎構造設計指針第 2 版,2001 年 10 月 b) 日本建築学会鉄筋コンクリート構造計算規準 - 許容応力度設計法年 11 月 c) 日本建築学会各種合成構造設計指針同解説 1985 年 2 月使用材料 (1) 材料材料の仕様は表に従う (2) 材料の許容応力度および基準強度 1) 定着筋の許容応力度および基準強度は表による表定着筋の許容応力度と基準強度 F 値 ( 単位 ;N/mm 2 ) 2) 定着板および端板の許容応力度は表による表定着板および端板の許容応力度と基準強度 F 値 ( 単位 ;N/mm 2 ) 3) パイルキャップのコンクリートの許容応力度は表による表コンクリートの許容応力度と設計基準強度 ( 単位 ;N/mm 2 )

13 杭頭接合部の曲げモーメントに対する設計 (1) 水平力によって杭頭接合部に生じる曲げモーメントが許容曲げモーメント以下であることを確認する杭頭接合部の許容曲げモーメントは以下の a)~c) で決定される各曲げモーメントのうちいずれか小さいものとする許容曲げモーメントの算定は本節 (2) に示す断面の非線形解析による方法で行う a) 杭頭接合部のコンクリート圧縮縁の応力度が許容圧縮応力度に支圧効果による割増係数 φc を乗じた値に達する時の曲げモーメント φc は φc=3 とする b) 杭頭接合部の曲げ圧縮側の定着筋の応力度が許容圧縮応力度に達する時の曲げモーメント c) 杭頭接合部の曲げ引張側の定着筋の応力度が許容引張応力度に達する時の曲げモーメント (2) 許容曲げモーメントの算定杭頭接合部の曲げモーメントの算定はコンクリートおよび定着筋の応力度 -ひずみ度関係を仮定した非線形解析による a) 杭頭接合部の有効断面積は杭が有効断面位置においてパイルキャップと接する部分の面積とし図に示す断面積とする図杭頭接合部の有効断面 -11 -

14 b) 定着筋の応力度 (σ)- ひずみ度 (ε) 関係は次式による ( 図 2.5.2(a)) σ ε ε < ε = Es ; y σ = σ y ; ε ε y σ = -σ y ; ε -ε y ここで εy=σy/es σy は降伏点 Es はヤング係数である (2.5.1a) (2.5.1b) (2.5.1c) c) コンクリートの応力度 - ひずみ度関係は次式による ( 図 2.5.2(b)) ( ε / ε ) ( ε / ε ) { } ε B B B σ = 6.75φ c Fc e - e ; 0 < ε < σ = φc Fc ; ε ここで Fc: 設計基準強度 εb= とする ε B (2.5.2a) (2.5.2b) d) 断面の平面保持と法線の保持を仮定して作用軸力と仮定した断面の曲率に対する曲げモーメントを繰返し計算により求める cf c ; 短期許容圧縮応力度 φ c F c e 関数 φ c c f c ε B =0.3% 圧縮ひずみ度 ε(10-3 ) (a) (b) 図杭頭接合部の定着筋およびコンクリートの応力度 -ひずみ度の関係の仮定 (3) 曲げモーメントが作用した場合の杭頭接合部の回転角は軸力に応じて定着筋の埋め込み長さ前述の曲げ耐力の算定時に求められる定着筋のひずみ度 (ε) 中立軸位置より算定する Δ ε L b b θ j = = D /2 + r - x D /2 + r - x p s n0 ここで j: 杭頭接合部の回転角 b: 曲げ引張側の定着筋の伸び ε: 定着筋のひずみ度 xn0: 断面の圧縮縁から中立軸位置までの距離 Lb: 定着筋のパイルキャップへの埋め込み長さである p s n0 (2.5.3) (4) 軸力に応じた許容曲げモーメント時の回転剛性 (K θ ) は上記方法により求めた許容曲げモーメント (Ma) を許容曲げモーメント時の回転角 (θj) で除した値とする K θ = Ma θ j (2.5.4)

15 (1) 杭頭接合部において杭とパイルキャップ間のせん断力の伝達により生じる水平支圧応力 (2) 水平荷重によりパイルキャップに生じるパンチングシアーに対するせん断応力度が許容応力度以下であることを確認する定着筋と端板のねじ接合部は定着筋が降伏する前にねじ有効断面の破断あるいはねじ山のせん断破壊が生じないようにするねじ山のせん断破壊が生じない為にはねじ込み長さが表の最少ねじ込み長さを満足しなければならない表ねじ接合における最小ねじ込み長さ最小定着筋材質端板材質ねじ径ねじ込み長さ (mm) SNR490B SN490,SM490 M24 16 M27 19 SNR490B SS400,SN400,SM400 M24 19 M27 19 端板の設計と仕様表杭頭部の端板は定着筋の引張力を杭体に伝達するために十分な強度を有している必要がある SR パイルアンカーを PHC 杭に適用する場合は端板を梁でモデル化して PC 鋼棒の反力と端板に発生する応力を算定しそれぞれが許容値以内となるように端板仕様を決定するその一例を表に示すなお杭頭部端板の外周には補強バンドが溶接されているがここでは安全側の検討として無視したまた SR パイルアンカーを CPRC 杭および SC 杭に適用する場合は板曲げ解析 (FEM 解析 ) を用いて端板に発生する応力と支点の反力を算定しそれぞれが許容値以内となるように端板仕様を決定する CPRC 杭の検討の場合は定着筋の引張力は PC 鋼棒と補強バンドで抵抗すると考え SC 杭の場合は杭中アンカー筋と外殻鋼管で抵抗すると考えた CPRC 杭の端板仕様を表に SC 杭の端板仕様を表に示す

16 ジャパンパイル製造茨城工場で製造するPHC 杭にSRパイルアンカーを適用した場合の端板仕様および参考本数を表に示すなお杭メーカー製造工場によって TP 孔の仕表 2 PHC 杭の端板仕様

17 CPRC 杭にSRパイルアンカーを適用した場合の端板仕様および参考本数を表に示す表 2 CPRC 杭の端板仕様

18 SC 杭に SR パイルアンカーを適用した場合の端板仕様および参考本数を表に示す表 2 SC 杭の端板仕様

19 検討依頼書 SR 下表に必要事項を記入し検討に必要な資料情報を添えて下記連絡先にお送り下さい杭と SR パイルアンカーの検討を行います会社名ご依頼者様 TE FA E-ma 依頼内容依頼日平成工事名称建設地 ( 都道府県 ) 検討に必要な資料情報概算検討精算検討ボーリング図 ( 現地 ) 杭頭位置敷地条件平面図 ( 柱位置 ) 搬入条件 ( 住所 ) E 0 の扱い (LLT 試験 ) 柱軸力地震時変動軸力地震時水平力送り先基礎設計部 TEL: FAX:

20 設計例設計方針既製コンクリート杭による基礎の設計を許容応力度設計により行う杭頭接合部にSRパイルアンカー工法を用いる杭頭接合部の許容曲げモーメントは接合部断面の非線形解析による方法で求める水平力を受ける杭の応力算定は地盤は多層地盤からモデル化される水平地盤ばね杭は曲げ剛性を有する線材さらに杭頭部に回転ばねを持たせ剛床仮定による弾性応力解析による杭頭変位が1cm を超える場合は地盤ばねの変位低減を行う設計フローは図に示す建物概要用途 : 集合住宅規模 : 地上 3 階地下なし構造 : 鉄筋コンクリート造ラーメン形式基礎 : 杭基礎 ( 既製コンクリート杭 ) 図 2 杭配置図表

21 杭設計用軸力図 2 図 2 短期軸力 (X Y 正方向加力 )( 単位 :kn) 図 2 短期軸力 (X Y 負方向加力 )( 単位 :kn)

22 杭設計用せん断力 a) 直上階の水平力直上階水平力 :Q 1 =5,904(k b) 基礎部分の水平力床地中梁等の水平力 :Q 2 =1,376(k :ΣWf= 基礎自重による水平力 :Q 3 =0.1 ΣWf=1 基礎部分の水平力 :Q 2 +Q 3 =1,566(kN) c) ΣQ=Q 1 +Q 2 +Q 3 =7,470(kN) 地盤条件土質柱状図を図に示す地盤の変形係数 E 0 は地盤のN 値より E 0 =700N(kN/m 2 E 0 =2,100(kN/m 2 E 0 =4,200(kN/m 2 E 0 =10,500(kN/m 2 E 0 =17,500(kN/m 2 図

23 杭頭接合部の定着筋の設定 Fc=21(N/mm 2 定着筋及び定着板の仕様を表に示す表 2 定着筋等の仕様 SRパイルアンカーの取付状況を図に示す上杭の端板のPC 鋼棒緊張用ボルト孔を利用して SRパイルアンカーを取り付ける SRパイルアンカーは偏りがないようになるべく均等に配置する図 2 SR パイルアンカーの取付状況

24 杭頭接合部の短期許容曲げモーメントおよび回転剛性 K θ の計算 2.5 杭頭接合部の曲げモーメントに対する設計に示される計算方法により接合部の短期許容曲げモーメントMaおよび回転剛性 K θ を算出したまた算出した回転剛性と地盤物性杭体のヤング係数曲げ剛性から固定度 αを式により求めた表にMa K θ α の例を示す例は短期軸力が最大の柱 (Y4-X2) について示す α K EIβ + K θ = 式 ) θ 表 2 杭の許容曲げモーメント回転剛性および固定度

25 地盤は多層地盤からモデル化される水平地盤ばね杭は曲げ剛性を有する線材にモデル化したまた杭頭部に回転ばねを持たせ剛床仮定のもとに弾性応力解析を行った水平地盤反力係数は k h = 80E D 0 3/ 4 kn/m 3 ) とした杭体の応力変形例を柱位置 Y4-X2 の杭について示す図 2 杭 ( 柱位置 Y4-X2) の応力分布図変形図

26 杭体断面の検討杭頭に作用する曲げモーメントとせん断力杭体および杭頭接合部の許容耐力を表図に示す杭頭に作用する曲げモーメントとせん断力については (8) にて求めたまた杭頭接合部の許容曲げモーメントは (7) にて求めた杭体の許容耐力はカタログ値を表示するこれより杭頭に作用する曲げモーメントは杭体および杭頭接合部の許容曲げモーメント以下であることが確認できるまた杭頭に作用するせん断力は杭体の許容せん断力以下であることが確認できる杭頭接合部のせん断力に対する検討は次項 (10) にて検討する表図 2 杭 ( 柱位置 Y4-X2) の N-M 相関図 N-Q 相関図

27 杭とパイルキャップ間のせん断力の伝達について図に示す杭とパイルキャップとの間におけるせん断力の伝達はパイルキャップにのみこんだ杭側面の支圧応力により伝達されるものとし建築基礎構造設計指針に従い水平支圧応力度 σh を式により求めパイルキャップコンクリートの許容圧縮応力度 fa 以下であることを確認する表にσh fa の例を示す図 2 杭頭接合部のせん断力の伝達機構 σh=qa/(d h) 式 ) ここで Qa: 水平せん断力 D: 杭径 h: 杭のパイルキャップへののみ込み高さであるまたパイルキャップのコンクリート強度はFc=21(N/mm 2 ) であり fa は式で与えられる a=(2/3)fc 式 )

28 また水平荷重により生じるパイルキャップのパンチングシアー破壊を想定して基礎構造設計指針に従い水平方向パンチングせん断強度 τh を式により求めパイルキャップコンクリートの許容せん断応力度 τa 以下であることを確認する表にτh τa の例を示す τh=qa/(v(2h+d+2v)) 式 ) ここで v: 杭側面からパイルキャップ側面までの距離 ( へり空き ) であるまた τa は式で与えられる τa=(2/30)fcかつ 2 (0.5+(1/100)Fc) 式 ) 表 2 パイルキャップ ( 柱位置 Y4-X2) に発生する応力これより杭とパイルキャップ間のせん断力の伝達によりパイルキャップコンクリートに発生する応力はコンクリートの許容応力度以内であることが確認できる端板厚さの検討 2.8 端板仕様に軸力 0kN 時において接合部耐力が杭体耐力と同等となるアンカー筋の本数およびその際のアンカー筋の配置に対する端板の応力解析を基に安全となる端板の本設計の端板の仕様は表に従い表とする表

29 3. 施工マニュアル概要 SR パイルアンカー工法を適用する杭は PHC 杭 ( 節杭含む ) PRC 杭 ( 節杭含む ) SC 杭である SR パイルアンカー工法は杭頭端板のねじ孔に SR パイルアンカーをねじ接合する工法であるため杭の設置後もねじ孔が健全な状態で残されている必要があるまた杭頭のパイルキャップへののみ込み高さは杭頭の回転を妨げないように表に示す値とする杭施工において杭頭レベルが下がりすぎた場合はパイルキャップ下端を下げて所定のパイルキャップへの杭のみ込み高さを確保することとする杭施工において杭頭レベルが上がりすぎた場合は構造設計者と別途検討することとするさらに杭の中空部は施工時に残置された土またはソイルセメントのままとするこれは中空部がパイルキャップコンクリートに置き換わると杭頭の回転が妨げられるためであるまた杭頭端板に杭の打設用回転金物 ( ヨーカン ) がある場合は杭の外周にはみ出ている部分を切断する又は金物そのものを除去する必要があるこれは杭頭の金物が杭の外周にはみ出ていると杭頭の回転が妨げられるためである表 3 パイルキャップへの杭のみ込み高さ杭径杭のみ込み高さ許容範囲 φ300~φ450 50mm +(25mm),-(25mm) φ500~φ mm +(50mm),-(50mm) ただし杭頭レベルがマイナスの場合はパイルキャップ下端を下げて所定の杭のみ込み高さを確保するパイルキャップ定着板アンボンドアンカー SRパイルアンカー定着筋端板杭のみ込み高さ杭 ( 捨コン ) ( 砕石 ) 地盤土又はソイルセメント図工法概要図

30 標準施工方法 < 標準施工フローチャート > 杭の搬入 (1) 杭種端板等の確認 (2) 端板ねじ孔の養生杭の打設掘削捨てコン打設 (4) 回転金具の切断又は除去 SR パイルアンカーの製造 SR パイルアンカー工法 (5) 端板の清掃 (6) ねじ込み位置の確認 (3)SR パイルアンカーの受入確認 (7) ねじ孔の清掃 (8)SR パイルアンカーのねじ込み (9) 接合部検査 (10) 定着板の取り付け (11) 錆止め剤の塗布 (12) パイルキャップ等の配筋は SR パイルアンカー工法の施工範囲

31 < 標準施工手順 > (1 杭の受入検査時に杭種と杭径のほか端板厚さとねじ孔径および数を確認する (2 杭の施工前に杭頭端板のねじ孔に土やソイルセメント等が入り込まないように原則はゴムキャップでやむをえない場合は布製ガムテープ等の養生材で養生するプレボーリング工法で用いる杭頭部回転ピン等の端板に溶接するものはねじ孔から避けて取り付ける (3 納入された SR パイルアンカーの径全長ねじ接合のためのねじ長さを確認するまた SR パイルアンカーに著しい錆その他アンボンド効果に悪影響を及ぼす恐れのある物質が付いていないか確認し著しい錆等がある場合は除去する (4) 杭の施工完了後 ( 捨てコン打設後 ) 杭頭端板に杭の打設用回転金物( ヨーカン ) がある場合は金物の杭の外周にはみ出ている部分を切断するまたは金物そのものを除去するまた金物がねじ孔を塞ぐために規定本数のSRパイルアンカーを設置できない場合は金物を除去する (5 端板のねじ孔の養生材を外して端板を清掃する養生に布製ガムテープを用いた場合にはカワスキ等を用いて清掃を行うまたねじ孔の破損や端板の変形がないことを確認するねじ込みに支障があるような不具合が見つかった場合は対策を講じる (6 SR パイルアンカーの配置は孔の数と SR パイルアンカーの本数により等間隔にならない場合があるその場合には設計図書により指示された標準配置を確認して十分注意してなるべく等間隔になるようにねじ込み位置を決定するまた杭の施工後ねじ孔の破損等により予定したねじ孔が使えない場合には設計図書の標準配置に最も近い配置になるようにねじ込み位置を決定する SR パイルアンカーを片側に偏って配置すると設計上の耐力と剛性を確保できないのでそのような配置は行わない (7 SR パイルアンカーを取り付けるねじ孔を清掃する土やソイルセメントによりねじ孔がふさがれている場合にはねじ山を傷めないようにワイヤーブラシなどを使用してきれいに除去するねじ孔を塞いでいるものが泥水などであればブロアーにより泥水を吹き飛ばして孔内をきれいにする (8 締め付け金具 ( パイプレンチインパクトレンチなど ) を用いて SR パイルアンカーをねじ孔に端板の厚さ以上ねじ込む (9 ねじ込み量が端板の厚さ以上であることを端板上面よりの長さで確認するあらかじめ SR パイルアンカーに施されたマーキングを利用してねじ込み後マーキングと端板上面までの距離を測定してねじ込み量が端板の厚さ以上であることを確認するねじ込み量が十分とれない場合には SR パイルアンカーやねじ孔のねじ部に汚れや傷などが無いかどうか再確認し無理やりねじ込まないよう適正な処置を取る杭内部のコンクリートの影響により端板厚さ以上ねじ込めない場合は最小ねじ込み深さにて管理する事とする

32 (10 定着筋の上部に定着板を取り付ける定着板は二つの六角ナットを用いて上下からはさんで締め付ける (11 定着筋に錆止め剤 (JIS K 2241( 切削油剤 ) JIS K 2246( さび止め油 ) JIS K 5621( 一般用さび止めペイント )) を塗布する (12パイルキャップや基礎梁の配筋を行うその際に SR パイルアンカーを曲げると付加的なせん断応力がねじ部に作用してねじを痛めるおそれがあるため SR パイルアンカーを曲げてはならない

33 ねじ込み式 SR 施工管理記録工事名称施工場所施工日成年作業時間指定施工店注意事項 1.SR パイルアンカーの径全長ねじ長の確認 2. 母材の規格をミルシートで確認 3. ねじ込み確認のためのマーキングが所定の長さか L=100mm) 4. ねじ孔の清掃をきちんと行ったかチェック欄施工検査項目検査項目判定基準検査方法検査数量 1)SR パイルアンカーの配置の著しい偏りあってはならない目視全数 2) ねじ込み量端板厚さ以上スケール全数 3) 緩みあってはならない目視および手全数 SR 取付仕様杭径 (mm) 杭種 SR 仕様 ( 本 ) 端板厚 (mm) 基準 La 長さ (mm) 最小ねじ込み長 (mm) 最小 La 長さ (mm) 各杭の仕様と検査結果杭 No. 杭径 (mm) 杭種定着筋本数定着筋径 (mm) 測定位置 La (mm) 著しい偏りねじ込み量 L-La 緩み備考記録の記載はねじ込み長が一番浅いものを記載する備考に端板厚さを確保出来なかった本数を記載する検査の結果否の場合の処置現場工事管理者マーキング L=100m スケールで測定 La 端板

34 SR パイルアンカー工法研究会岡部株式会社ジャパンパイル株式会社株式会社フジタ株式会社安藤間

参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π

参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π 番号場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計施工に関するガイドライン正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目場所打ちコンクリート杭施工指針同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200