新耐震指針に照らした耐震安全性評価主要施設の耐震安全性（もんじゅ）
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- みいか あさぶき
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1 資料 No.2-3 新耐震指針に照らした耐震安全性評価主要施設の耐震安全性 ( もんじゅ ) 平成 21 年 12 月 21 日独立行政法人日本原子力研究開発機構
2 目 次 1 1. 新耐震指針に照らした耐震安全性評価の流れ 2. 施設の耐震安全性評価方針 3. 主要施設の評価方法 4. 安全上重要な主要施設の耐震安全性評価 5. まとめ
3 1. 新耐震指針に照らした耐震安全性評価の流れ 2 基準地震動 Ss 施設の耐震安全性評価 原子炉建物基礎地盤の安定性評価 地震随伴事象に対する考慮 ( 原子炉建物周辺斜面の安定性 ) ( 津波に対する安全性 ) 安全上重要な建物 構築物の耐震安全性評価 解析結果等 安全上重要な機器 配管系の耐震安全性評価 屋外重要土木構造物の耐震安全性評価 解析結果等 注 : 本資料では安全上重要な主要施設の耐震安全性評価結果についてご説明
4 2. 施設の耐震安全性評価方針 1. 評価方針 新耐震指針に照らした地質 地盤調査結果に基づき策定した基準地震動 Ss に対し 安全上重要な施設の安全機能の保持の観点から評価を実施 評価に用いる地震応答解析モデル 評価基準値等は 従来の評価実績 規格 基準等および最新の知見を考慮 2. 評価対象 安全上重要な機能を有する施設 ナトリウムを内包する主要な設備等 ( 評価箇所は機器が約 100 機種 配管が約 240 ライン ) 10 原子炉格納容器 止める 閉じ込める 冷やす 3. 評価方法建物 構築物 (11) 基準地震動 Ss による時刻歴応答解析により求めた耐震壁の最大応答せん断ひずみと評価基準値を比較 機器 配管系の構造強度 ( ) 基準地震動 Ss を想定した場合に施設に生じる応力 ( 発生値 ) を算出し 評価基準値 ( 材料毎に定められた許容応力 ) と比較 機器 配管系の動的機能維持 (2: 制御棒挿入性 ) 基準地震動 Ss による設備の変位 応答加速度等が 予め試験等により動作の機能が確認された評価基準値以下であることを確認 制御棒原子炉容器原子炉建物 1 炉内構造物 次主冷却系循環ポンプ 1 次ナトリウム 1 次主冷却系主配管 次主冷却系中間熱交換器 4 2 次ナトリウム 次主冷却系循環ポンプ 補助冷却設備 ( 主配管 ) 14 8 蒸気発生器 ( 過熱器 ) 蒸気 水 2 次主冷却系主配管 13 タービン 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) 補助冷却設備 ( 空気冷却器 ) 主な評価対象施設 止める 1 炉内構造物 2 制御棒冷やす 3 1 次主冷却系循環ポンプ 4 2 次主冷却系循環ポンプ 5 1 次主冷却系主配管 6 補助冷却設備主配管 7 1 次主冷却系中間熱交換器 8 補助冷却設備空気冷却器 閉じ込める 9 原子炉容器 10 原子炉格納容器 11 原子炉建物 原子炉補助建物主なナトリウム内包設備 12 2 次主冷却系主配管 13 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) 14 蒸気発生器 ( 過熱器 )
5 3. 主要施設の評価方法 (1/4) < もんじゅにおける評価の流れ > 床応答スペクトル 1 の算定 応答倍率法 2 による評価 発生値が評価基準値以下か 法 3 等による評価 発生値が評価基準値以下か 1: 周期ごとの揺れの大きさ ( 加速度 ) を示した線図 2: 既往評価結果に地震動の増分を掛け合わせる方法 NO NO YES 3: 施設の応答を各固有周期毎に分解して求め それらを合成して全体の応答を求める方法 YES 詳細検討評価終了 短周期 床応答スペクトルの算定 基準地震動 設備 1 速度建屋地震応答解析周期加α2 建屋地震応答解析 設備 2 基礎 設備 3 評価対象施設の設置床面における床応答スペクトル 設備 4 T1 T2 T3 T4 T2 長周期 床面の応答加速度 α2 4 最大の応答加速度をプロット
6 発生値3. 主要施設の評価方法 (2/4) 5 応答倍率法による評価 応答倍率法による発生値の算定は 原設計 ( 既往評価等 ) での評価方法に応じて 以下の方法にて評価 応答倍率法による評価応答倍率法による評価 1 基準地震動基準地震動 Ss Ss による発生値による発生値 = 原設計の応力等原設計の応力等 + 原設計の応力等原設計の応力等 応答比応答比 A1* A1* ( 地震以外の応力 荷重 ( 地震以外の応力 荷重 ) ) ( 地震の応力 荷重 ( 地震の応力 荷重 ) ) 応答倍率法による評価応答倍率法による評価 2 基準地震動基準地震動 Ss Ss による発生値による発生値 = 原設計の応力等原設計の応力等 + 原設計の応力等原設計の応力等 応答比応答比 A2* A2* ( 地震以外の応力 荷重 ) ( 地震の応力 荷重 ) ( 地震以外の応力 荷重 ) ( 地震の応力 荷重 ) 評価評価 2 地震以外の応力等地震以外の応力等 + 水平方向地震による応力等水平方向地震による応力等 + 鉛直方向地震による応力等鉛直方向地震による応力等 評価評価 2 2 地震以外の応力等地震以外の応力等 + + 水平方向地震による応力等 2 水平方向地震による応力等 + 2 鉛直方向地震による応力等 2 鉛直方向地震による応力等 2 地震以外の応力 荷重 = 自重 内圧等 * 応答比 A1 A2 は次ページによる 地震 地震以外 地震及び地震以外の全てに応答比を乗じる 地震 地震以外 地震分のみ応答比を乗じる 地震 地震以外 評価 1 原設計の応力等評価 2 地震 地震以外評価 2 注 : 図は熱応力を除く
7 3. 主要施設の評価方法 (3/4) 6 応答倍率法による評価 応答加速度 C H2 C H1 床応答スペクトル ( 水平方向 ) 基準地震動 Ss 原設計地震動 周期 (s) 応答比 応答比 基準地震動基準地震動 Ss Ssによる応答 (( 合成合成 )) 応答比応答比 A1 A1 = = 原設計の応答原設計の応答 ( 合成 ( 合成 )) = C C 2 H 2 2 H1 + + ( 1 + C ) V 2 ( + ) 2 1 C V1 2 応答加速度 C V2 C V1 床応答スペクトル ( 鉛直方向 ) 基準地震動 Ss 原設計地震動 周期 (s) 基準地震動基準地震動 Ss Ssによる応答 応答比応答比 A2 A2 = = 原設計の応答原設計の応答 = = C C H 2 H1 C C V 2 V1 ( 水平方向 ) ( 鉛直方向 )
8 3. 主要施設の評価方法 (4/4) 7 動的機能維持 ( 制御棒挿入性 ) の評価方法 建物地震応答解析 原子炉構造水平方向時刻歴応答解析 炉心上部機構の制御棒上部案内管下端と炉内構造物の制御棒案内管上端との相対変位算定 許容相対変位以下か NO YES 詳細検討 評価終了
9 8 4. 安全上重要な主要施設の耐震安全性評価 Ⅰ. 原子炉建物 原子炉補助建物 Ⅱ. 原子炉容器及び炉内構造物 Ⅲ.1 次主冷却系配管 Ⅳ. 原子炉格納容器 Ⅴ. 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) Ⅵ. 制御棒挿入性 Ⅶ. 安全上重要な主要施設の耐震安全性評価一覧
10 Ⅰ-1. 原子炉建物 原子炉補助建物の解析モデルと物性値 9 凡例 解析モデル 1 原子炉格納容器 (C/V) 2 内部コンクリート構造物 (I/C) 3 外部しゃへい壁 (O/S) 4 原子炉補助建屋 (A/B) 解放基盤表面で定義される基準地震動 Ss を基礎下端位置で解析モデルに入力 解放基盤表面 解析モデル概念図 解析モデル ( 水平方向 ) P 波速度 (m/s) 4300 S 波速度 (m/s) 1900 地盤定数 せん断弾性係数 (kn/mm 2 ) 9.03 密度 (kn/mm 3 ) 24.5 ポアソン比 ν 0.38 建物の材料定数及び減衰定数 ヤング係数 (kn/mm 2 ) せん断弾性係数 (kn/mm 2 ) 減衰定数 (%) 鉄筋コンクリート構造物 (T/D,A/B,O/S,I/C) (Fc=23.5N/mm 2 ) 溶接鋼構造物 (C/V) : 減衰はひずみエネルギー比例型 Fc: 設計基準強度
11 Ⅰ-2. 原子炉建物 原子炉補助建物の地震応答解析結果 10 A/B O/S EL(m) OS OS OS OS OS OS OS AB AB AB AB AB AB BASE は最大値となる基準地震動を示す 最大加速度 (cm/s 2 ) 備考 ( ) OS Ss-5EW OS Ss-5EW OS Ss-DH OS Ss-DH OS Ss-DH OS Ss-5EW OS Ss-5EW AB Ss-5EW AB Ss-5EW AB Ss-DH AB Ss-2EW AB Ss-DH AB Ss-8EW BASE 788 Ss-DH 最大加速度 (cm/s/s) C/V EL(m) CV CV CV CV CV CV CV BASE は最大値となる基 準地震動を示す 最大加速度 (cm/s 2 ) 備考 ( ) CV Ss-5EW CV Ss-5EW CV Ss-5EW CV Ss-2EW CV Ss-2EW CV Ss-2EW CV Ss-5EW BASE 784 Ss-DH 最大加速度 (cm/s/s) 凡例 応答スペクトルによる基準地震動 Ss-DH 断層モデルによる基準地震動 C 断層 Ss-1EW Ss-2EW Ss-3EW Ss-4EW Ss-5EW I/C EL(m) IC IC IC IC 白木 - 丹生断層 Ss-6EW Ss-7EW Ss-8EW Ss-9EW は最大値となる基 準地震動を示す 最大加速度 (cm/s 2 ) 備考 ( ) IC Ss-5EW IC Ss-5EW IC Ss-9EW IC Ss-9EW BASE 788 Ss-DH BASE 最大加速度 (cm/s/s) 地震応答解析結果 (EW 方向 ): 各質点の最大加速度を示す
12 Ⅰ-3. 原子炉建物 原子炉補助建物の評価結果 11 EL m EL 87.27m EL 84.82m EL 79.54m EL 75.75m EL 69.00m EL 62.50m EL 56.50m EL 50.50m EL 43.00m EL 36.00m EL 29.00m EL 22.00m EL 14.50m A/B O/S C/V I/C 部材番号 EL m EL m EL m EL 60.30m EL 57.70m EL 46.50m EL 43.00m EL 36.55m EL 33.00m EL 28.30m EL 25.50m EL 20.50m 耐震壁の最大せん断ひずみは評価基準値を下回る 応答せん断応力度 τ( 10-3 (N/mm 2 )) ( 部材番号 : 15 ) 部材番号 :15 評価基準値 γ= EL 8.50m KR KH せん断ひずみ γ( 10-3 ) 基準地震動 Ss-DH に対するせん断ひずみ評価結果 評価項目解析方向部位 せん断ひずみ γ( 10-3 ) NS 方向 ( 入力 ) EW 方向 ( 入力 ) 原子炉建物 原子炉補助建物評価結果 評価結果 基準地震動 Ss-DH Ss-1NS Ss-2NS Ss-3NS Ss-4NS Ss-5NS Ss-6NS Ss-7NS Ss-8NS Ss-9NS O/S A/B I/C ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 16) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) 基準地震動 Ss-DH Ss-1EW Ss-2EW Ss-3EW Ss-4EW Ss-5EW Ss-6EW Ss-7EW Ss-8EW Ss-9EW O/S A/B I/C ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3) ( 部材 20) ( 部材 15) ( 部材 3)
13 Ⅱ-1. 原子炉容器及び炉内構造物の評価 1( 解析モデル ) 12 原子炉構造の概要 原子炉構造の解析モデル 炉心上部機構 しゃへいプラグ 原子炉容器 炉内構造物 ガードベッセル 下部支持構造物 水平方向多質点はりモデル 鉛直方向 2 次元軸対称モデル 上部フランジ部で 基礎ボルトにより固定する吊り下げ 構造 下部は支持構造物により水平方向のみ支持 解析コード :NASTRAN 解析コード :FINAS
14 Ⅱ-2. 原子炉容器及び炉内構造物の評価 2( 評価部位 ) 13 原子炉容器及び炉内構造物の耐震安全性評価部位 原子炉冷却材バウンダリ機能の維持 ( 閉じ込める ) a. 構造上大きな地震荷重が発生する部位 上部フランジ 炉内構造物取付台上部フランジ 下部サポート 出入口ノズル b. 座屈の評価 中間胴 崩壊熱の除去 ( 冷やす ) 炉心構成要素を支持すると共に 冷却材流路形成 炉内流量配分を行う部位 炉心槽 炉心支持板 炉内構造支持構造物 出口ノズル 炉内構造物取付台器炉内構造支持構造物 下部サポート 原61 65 子 2 炉 66 容 炉 内7 構 造8 物 入口ノズル (5) 炉心槽 (4) 炉心支持板 (2) 炉心上部機構 炉内構造物 下部サポート 解析結果例 しゃへいプラグ 原子炉容器 上部フランジ 固有振動モード ( 水平 1 次 :0.082s) 中間胴炉内構造物取付台 原子炉容器ガードベッセル 下部支持構造物
15 Ⅱ-3. 原子炉容器及び炉内構造物の評価 3( 評価結果 1) 14 建物地震応答解析による床応答スペクトルに基づいて 詳細解析 ( 法 ) を実施し 機器に発生する応力を求める 評価基準値 IV A S 評価対象設備 評価部位 応力分類 発生値 (MPa) 材質 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 判定 評価手法 入口ノズル 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 182 SUS 応答スペクトル波 断層モデル波 182 原子炉容器 出口ノズル 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 91 SUS 応答スペクトル波 断層モデル波 91 オーバフロー汲上ノズル 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 128 SUS 応答スペクトル波 断層モデル波 128 発生値は全て評価基準値を下回り 構造強度は確保される
16 Ⅱ-4. 原子炉容器及び炉内構造物の評価 4( 評価結果 2) 15 建物地震応答解析による床応答スペクトルに基づいて 詳細解析 ( 法 ) を実施し 機器に発生する応力を求める 評価対象設備 評価部位 応力分類 発生値 (MPa) 材質 評価基準値 IV A S 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 判定 評価手法 中間胴 座屈 応答スペクトル波 44 断層モデル波 41 SUS 上部フランジ 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 34 SUS 応答スペクトル波 断層モデル波 77 原子炉容器 炉内構造物取付台 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 135 SUS 応答スペクトル波 断層モデル波 158 下部サポート 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 97 SUS 応答スペクトル波 断層モデル波 300 発生値は全て評価基準値を下回り 構造強度は確保される
17 Ⅱ-5. 原子炉容器及び炉内構造物の評価 5( 評価結果 3) 16 建物地震応答解析による床応答スペクトルに基づいて 詳細解析 ( 法 ) を実施し 機器に発生する応力を求める 評価対象設備 炉内構造物 原子炉容器支持構造物 評価部位 炉心槽 炉内構造支持構造物 据付ボルト 原子炉容器据付ボルト 下部支持構造物 下部支持構造物基礎ボルト 応力分類 膜 支圧応力 膜 + 曲げ 引張 せん断 曲げ 引張 発生値 (MPa) 材質 評価基準値 IV A S 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 発生値は全て評価基準値を下回り 構造強度は確保される 判定 応答スペクトル波 108 SUS 断層モデル波 102 応答スペクトル波 151 SUS 断層モデル波 145 応答スペクトル波 69 SUS 断層モデル波 56 応答スペクトル波 244 SNB 断層モデル波 243 応答スペクトル波 断層モデル波 17 SFVQ1A 180 応答スペクトル波 断層モデル波 72 応答スペクトル波 122 断層モデル波 121 SS 評価手法
18 Ⅲ-1.1 次主冷却系配管の評価 1( 評価モデルと解析手法 ) 17 コールドレグ ホットレグ配管モデル クロスオーバレグ ホットレグ 解析手法 解析コード SAP( はり要素 ) 解析手法 流体及び保温材等の取扱いは等分布付加質量として考慮 入力地震動各フロアにまたがる配管設置位置の床応答スペクトルの包絡スペクトルを入力 機器ノズル機器ノズルの剛性をバネでモデル化 配管支持装置 中間熱交換器 原子炉容器
19 Ⅲ-2.1 次主冷却系配管の評価 2( 床応答スペクトル ) 18 包絡スペクトルによる評価 加速度 (Gal) 包絡スペクトル 周期 (s) 包絡スペクトル ( 水平方向 ) 1 次主冷却系主配管設置床レベル EL25.5m EL28.3m EL36.55m では各床レベルの床応答スペクトルを包絡するスペクトルを用いて地震荷重を算定 また水平方向は NS 方向 EW 方向の包絡スペクトルを用いて地震荷重を算定 加速度 (Gal) 包絡スペクトル 周期 (s) 包絡スペクトル ( 鉛直方向 )
20 Ⅲ-3.1 次主冷却系配管の評価 3( 応力評価式 ) 19 構造基準による応力評価 ( 一次応力 )) < 応力評価式 > ナトリウム冷却型高速増殖炉発電所の原子炉施設に関する構造等の技術基準 高速原型炉第 1 種機器の高温構造設計指針を適用 B1PD 200t 0 内圧による応力 B2 D + 2I 0 (M i + M もんじゅ構造基準の一次応力評価では薄肉の影響を考慮して 自重や地震時のモーメントに加え 軸力を評価する * i 自重 地震のモーメントによる応力 ) + Fa + Fa 上記以外は B 1,B 2 の応力係数を使用した評価 ( 軽水炉と同一の評価 ) A * 自重 地震 熱膨張 相対変位の軸力による応力 2KsSm 評価基準値 (Ⅳ A S) B 1,B 2 D 0 P t I A : 応力係数 : 管外径 : 内圧 : 管肉厚 : 断面 2 次モーメント : 断面積 M i : モーメント Fa : 軸力 * : 短期荷重 ( 地震 ) Ks : 断面形状係数 Sm: 設計応力強さ
21 Ⅲ-4.1 次主冷却系配管の評価 4( 評価結果 ) 20 : 発生値の大きい部位 2E 20E 原子炉容器 中間熱交換器 裕度 ( 評価基準値 / 発生値 ) が最も小さい配管の評価結果 ( ホットレグ ) 評価部位 応力分類 発生値 (MPa) 材質 評価基準値 Ⅳ A S 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 判定 評価方法 エルボ 20E エルボ 2E 応答スペクトル波 114 一次応力 断層モデル波 75 ( 膜 + 曲げ応力 ) 応答スペクトル波 93 断層モデル波 79 SUS 高速原型炉第 1 種管評価基準値 (ⅣAS) =2KsSm Ks: 断面形状係数全断面降伏荷重 / 初期断面降伏荷重 ( 薄肉配管の場合 1.27) Sm: 設計応力強さ
22 Ⅳ-1. 原子炉格納容器の評価 1( 評価部位と評価方法 ) 21 構造強度評価の着眼点 (1) 一次応力評価 (2) 座屈の評価 約 19mm : 強度評価部位 構造強度評価部位 構造上大きな地震荷重が発生する部位 1 (1) 一次応力評価 : ( 応答倍率法による評価 ) 1 リングガーダ取付部 2 強め輪取付部 ( 最下部の強め輪 ) (2) 座屈評価 : ( 詳細評価 ) 3 円筒胴 ( 下部 ) 強め輪 約 38mm 3 リングガーダ 約 φ49500mm 2 約 79400mm( 全高 ) 約 550mm 約 550mm 強め輪 約 38mm 肉厚 : 約 38mm : ポーラークレーンを支える構造物
23 Ⅳ-2. 原子炉格納容器の評価 2( 評価結果 1) 22 建物 ( 原子炉格納容器 ) の地震応答解析による床応答スペクトルに基づいて 応答倍率法により機器に発生する応力を求める 評価部位 応力分類 発生値 (MPa) 材質 評価基準値 Ⅳ A S 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 判定 評価方法 リングガーダ取付部 膜膜 + 曲げ 応答スペクトル波断層モデル波応答スペクトル波断層モデル波 SGV 応答倍率法 応答倍率法 強め輪取付部 ( 最下部 ) 膜膜 + 曲げ 応答スペクトル波断層モデル波応答スペクトル波断層モデル波 SGV 応答倍率法 応答倍率法 発生値は全て評価基準値を下回り 構造強度は確保される
24 Ⅳ-3. 原子炉格納容器の評価 3( 座屈評価の方法 ) 23 解析手法 :FEM による静的弾塑性座屈解析解析コード :ABAQUS 主要要素 :3 次元シェル要素解析対象 : 弾性材下端より上部 ( 円筒胴部 + 上部半球 ) 解析条件 : (1) 材料物性 : 1 応力 - ひずみ関係弾完全塑性 2 降伏応力 σy 縦弾性係数 E 最高使用温度 150 の値 (2) 初期不整 : 1 弾性座屈固有値解析から得られる座屈モードに合わせて初期不整の形状パターンを設定 2 初期不整量 ( 初期状態で存在する微少な変形 ) は 据付寸法計測記録に基づき 24.5mm とした (3) 負荷条件 : 水平荷重と鉛直荷重の同時負荷 ( 荷重を一定比率のまま漸増 ) 固定点 モデル化範囲 応力 (σ) σ y =232MPa 座屈耐力評価 通常用エアロック (*) 解析モデル E = MPa 応力 -ひずみ関係 SGV 機器搬入口 (*) *: 機器搬入口及び通常用 非常用エアロックの開口部もモデルに考慮 E/100 ひずみ (ε)
25 Ⅳ-4. 原子炉格納容器の評価 4( 評価結果 2) 24 FEM による座屈耐力評価結果 (MPa) 300 荷重 (MN) 座屈荷重 (FEM):163.5MN ( 初期不整 :24.5mm) 初期不整なしの解析 ( 参考 ) 通常用エアロック (EL+44.6m) 発生荷重 (Ss-D):80.9MN 頂部変位 (mm) 最大応力 :241MPa この部位の座屈を評価 変形表示倍率 :20 倍 頂部変位 - 荷重関係 (EW 方向 ) 最大荷重時の変形 Mises 応力コンター図 (EW 方向 外表面 ) 評価位置 荷重方向 自重 (MN) 発生荷重 (Ss-D) (MN) 座屈荷重 (FEM) (MN) 発生荷重 (Ss-D) 座屈荷重 (FEM) 評価基準値 判定 評価方法 円筒胴下部 NS EW 水平鉛直水平鉛直 水平鉛直水平鉛直 FEM 解析 FEM 解析
26 Ⅴ-1. 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) の評価 1( 解析モデル ) 解析モデル ( 水平方向 ) 耐震サポート ( 周方向 6 ヶ所 ) 上部胴板スカート23 蒸気発生器の解析モデル 下部胴板多質点系はりモデル 伝熱管固定H型鋼ステーボルト内部構造物伝熱管固定H型鋼ステーボルト耐震サポー胴板局部変形(25) ト解析モデルの考え方 はり剛性上部胴板 下部胴板 スカート 内部構造物 ( 内筒のみ ) を円筒として剛性を考慮 質量はり剛性を考慮する鋼材以外に 伝熱管 保温材 ヒータ 付属部品の質量を考慮 流体の取扱い流体は付加質量として考慮 支持 結合部伝熱管固定 H 型鋼 ステーボルト 耐震サポートは モーメントを伝達しないためばね要素でモデル化ばね要素には 内筒と胴板の局部変形を考慮 物性値定格運転温度の値を使用 入力地震動スカートと耐震サポート ( 部 ) に入力 解析コード NASTRAN
27 Ⅴ-2. 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) の評価 2( 評価部位 ) 26 耐震性から考えられる蒸発器の構造上の特徴 ナトリウム入口ノズル スカート部で建物と基礎ボルトにより固定 蒸発器下部胴板には耐震サポートを設け 地震による水平方向変位を抑制 蒸気出口管板 蒸発器の構造強度評価部位 ナトリウム保持機能の維持 a. 構造上大きな地震荷重が発生する部位 ナトリウム出入口ノズル スカート 基礎ボルト b. 薄肉構造への配慮 下部胴板の座屈 c. 内圧が高く 熱荷重が厳しい部位 蒸気出口管板 蒸気出口管板基礎ボルト ナトリウム出口ノズル 評価部位 耐震サポート ( 周方向 6 ヶ所 ) スカート 下部胴板
28 Ⅴ-3. 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) の評価 3( 評価結果 1) 27 建物地震応答解析による床応答スペクトルに基づいて 詳細解析 ( 法 ) を実施し 機器に発生する応力を求める 評価対象設備 評価部位 応力分類 発生値 (MPa) 材質 評価基準値 Ⅳ A S 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 判定 評価方法 2 次主冷却系蒸発器 ナトリウム入口ノズル ナトリウム出口ノズル スカート 膜 膜 + 曲げ 膜 膜 + 曲げ 膜 膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 SUS304 SFVAF22B SFVAF22B 支圧応力 (*1) 応答スペクトル波 断層モデル波 SCMV *1 容器内壁に直接押しつけられる振れ止め金物の断面積より支圧応力を算定 発生値は全て評価基準値を下回り 構造強度は確保される 27
29 Ⅴ-4. 蒸気発生器 ( 蒸発器 ) の評価 4( 評価結果 2) 28 建物地震応答解析による床応答スペクトルに基づいて 詳細解析 ( 法 ) を実施し 機器に発生する応力を求める 評価対象設備 評価部位 応力分類 発生値 (MPa) 材質 評価基準値 Ⅳ A S 評価温度 ( ) 評価基準値 (MPa) 判定 評価方法 2 次主冷却系蒸発器 下部胴板 蒸気出口管板 座屈膜膜 + 曲げ 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 SCMV4 SFVAF22B 次主冷却系蒸発器 支持構造物 スカート 基礎ボルト 組合せ座屈 (*2) 引張 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 応答スペクトル波 断層モデル波 SCMV4 SNB7 65~ *2 座屈の値は軸圧縮荷重と曲げモーメントのそれぞれについて発生値と許容値の比率で求めた値を足し合わせた値 発生値は全て評価基準値を下回り 構造強度は確保される 28
30 Ⅵ-1. 制御棒挿入性の評価 1( 制御棒の概要と評価基準 ) 29 もんじゅの原子炉停止系 主炉停止系と後備炉停止系の独立 2 系統 機構を変えることで多様性も確保 制御棒上部案内管 制御棒案内管 炉心上部機構 挿入状態 駆動軸 制御棒 炉心燃料等価直径約 1.8m 有効高さ約 0.93m ブランケット燃料 最も引抜かれた状態 約 1m 約 3.6m 制御棒挿入性の評価の流れ 建物地震応答解析 原子炉構造水平方向時刻歴応答解析 炉心上部機構の制御棒上部案内管下端と炉内構造物の制御棒案内管上端との相対変位算定 許容相対変位以下か 評価終了 要求機能規定の時間内 ( 全ストロークの85% 挿入までの時間 1.2 秒 ) に挿入されること 許容相対変位 55 mm 相対変位が55mm 以下であれば 要求機能を満足することを水中での静的及び動的 ( 加振 ) スクラム試験で確認済 従って 原子炉構造の地震応答解析により相対変位が55 mm 以下であれば 要求機能を満足する 制御棒上部案内管 ( 炉心上部機構下端 ) ( 炉内構造物 ) 55mm 制御棒案内管 制御棒の概要及び挿入性評価の流れ 制御棒
31 Ⅵ-2. 制御棒挿入性の評価 2( 試験結果概要 ) 30 静的及び動的スクラム試験結果から いずれも炉心上部機構下端と制御棒案内管上端との相対変位 55mm 55mmにおいて要求機能の全ストローク 85% 85% 挿入までの時間 1.2s 1.2sを満足 許容相対変位として評価基準値を 55mm 55mmとする 全ストロークの 85% 挿入までの時間 1.2s 水中静的試験 水中動的試験 ( ランダム波 ) 水中動的試験 ( 正弦波 ) 試験 炉心上部機構 加振振動数 Hz 制御棒案内管 最大相対変位 mm 最大先端変位 mm 炉心上部機構 制御棒案内管 挿入時間秒 挿入時間 [sec] 静的 静的 正弦波 正弦波 動的 正弦波 ランダム波 * *1 : ランダム波及び実機 Ss 評価では 最大先端変位の発生時刻が異なるため それらの和は最大相対変位とは等しくならない 0 55 mm : 評価基準値 相対変位 [mm] 試験結果 制御棒挿入性の静的及び動的スクラム試験結果
32 炉構造物相対変位の算出方法 Ⅵ-3. 制御棒挿入性の評価 3( 評価結果 ) 31 炉心上部機構下端の制御棒上部案内管と制御棒案内管との相対変位は以下をもとに算出 炉心上部機構下端と炉内構造物上端との相対変位 18mm 水平方向の地震応答解析 ( 時刻歴応答解析 ) より算出 1 制御棒案内管と炉心槽との相対変位 18 mm 1 炉心構成要素が炉心槽内で総片寄りしたときの制御棒案内管の幾何学的な相対変位 (= 上部スペーサパッド部のギャップの累積量 ) から算出 16mm 2 炉心を構成する燃料集合体等の群振動解析結果より得られる制御棒案内管の最大変位量 18mm 1 と 2 比較し 相対変位の大きい 2 を用いる 16mm 2 支持板からの距離 m 応答変位 mm 群振動解析による最大変位 18mm 炉心上部機構 18mm 心上部機構炉内18mm 相対変位 36 mm ( ) 55 mm( 許容相対変位 ) 変位及び挿入時間に対する挿入性は確保されている
33 Ⅶ-1. 安全上重要な主要施設の耐震安全性評価一覧 32 評価対象原子炉建物 原子炉補助建物原子炉容器炉内構造物 1 次主冷却系主配管 1 次主冷却系中間熱交換器 1 次主冷却系循環ポンプ 2 次主冷却系主配管 2 次主冷却系循環ポンプ補助冷却系設備主配管補助冷却系設備空気冷却器原子炉格納容器蒸気発生器 ( 蒸発器 ) 制御棒 評価部位耐震壁上部フランジ炉内構造物下部サポート支持構造物配管 2 次出口ノズル伝熱管基礎ボルト吸込口オーバフローノズル基礎ボルト配管吸込口オーバフローノズル取付ボルト配管ダクトクレーン荷重発生部下端部ナトリウム出口ノズルスカート基礎ボルト挿入性 評価項目と単位せん断ひずみ応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) モーメント (kn m) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 応力 (MPa) 相対変位 (mm) 発生値 評価基準値 判定 評価手法 時刻歴応答解析 スヘ クトルモータ ル解析 スヘ クトルモータ ル解析 スヘ クトルモータ ル解析 応答倍率法 応答倍率法 スヘ クトルモータ ル解析 応答倍率法 スヘ クトルモータ ル解析スヘ クトルモータ ル解析 応答倍率法 スヘ クトルモータ ル解析 時刻歴応答解析 : 断層モデル波による発生値を示す 発生値はすべて評価基準値を下回っており 耐震安全性を確保していることを確認
34 5. まとめ 33 国の委員会において 原子力安全 保安院から示された 活断層等に係る評 価の中間的整理 ( 案 ) 等を踏まえ 基準地震動の見直しを実施した その後 国の委員会等における審議を踏まえて地震動の再評価を行い 8 月 31 日に基準地震動の見直し ( 追加 ) を国の委員会においてご説明した 見直した基準地震動 Ss に対する主要施設の耐震安全性の評価を行い 耐震 安全性が確保されていることを確認 順次 国の委員会においてご説明している 今後も引き続き 国の委員会および福井県原子力安全専門委員会での審議 に真摯に対応していく また 耐震安全性評価と並行して進めている耐震裕度向上工事についても着 実に取り組んでいく
35 参考 時刻歴解析法の概要 34 加速度 各フロアの地震波 ( 右図の場合加速度 ) 時間 (t) 直接 解析条件として使用 ( 解析モデルの質点に入力 ) 各時刻での応答を算出 ( 時々刻々の振動モードに対する応答 ) 各振動モードでの応答を重ね合わせ 最大の応答から荷重または応力を算出
36 参考 法の概要 1 35 各フロアの地震波 各フロアの床応答スペクトルの算定 床応答スペクトルにより機器 配管の設置レベルでの固有周期 (1 次 2 次 ) における最大の応答 ( 加速度 ) を算定 1 次固有周期 T1 加速度 α1 2 次固有周期 T2 加速度 α2 3 次固有周期 T3 加速度 α3 それぞれの固有周期での最大の応答から発生する荷重または応力を計算 荷重または応力 = 床応答スペクトル 床応答スペクトル : 床面に設置されている固有周期 T の機器 配管が最大どれくらいの大きさで揺れるかを示した図 床面に固有周期 T1 の機器が設置されている場合 最大 α1 の加速度で振動する α1 α2 α3 T3 参照応T2 T1 周期 (T) 2 2 (1 次の応答による荷重または応力 ) +(2 次の応答による荷重または応力 )
37 参考 法の概要 質点系の地震による運動方程式は 質量 m d 2 x m d t 2 d x d 2 E + c + k x = - m d t d t 2 減衰項 : 速度に比例した減衰 剛性項 : 変位に比例した反力 地震力項 : 質量 地震加速度 地震動 E ( t ) ω= k m h = c 2 mk とおけば上式は ( 固有円振動数 ) ( 減衰定数 ) d 2 x d t 2 地震加速度 d x + 2hω + ω 2 x = - d t d 2 E d t 2 d 2 E d t 2 の時刻暦データがあれば 上式に入れ地震による固有円振動数 ω を有した質点 の運動を求めることができる 設計で必要となるのは 質点の運動の時間変化でなくその最大値である そこで 固有円振動数を変化させて 質点の運動の最大値 ( 例えば加速度 ) を求めていけば 横軸に振動周期 T(=2π/ω) 縦軸に応答加速度の最大を描いた図を得ることができる これが 応答スペクトル図であり 振動周期 T の機器がどの程度揺れるか知ることができる
38 参考 法の概要 3 37 多質点系の地震による運動方程式は d 2 {x} d { x } [ M ] + [ C ] + [ K ]{ x } = -[ M ] d t 2 d t d 2 E d t 2 { U } [ M ] : 質量マトリクス [ C ] : 減衰係数マトリクス [ K ] : 剛性マトリクス { x } : 変位ベクトル { U } : 単位ベクトル E : 入力地震動 変位ベクトル { x } を振動型に定数を掛けたものの和 { x } = Σ ψn { Xn } で表し 振動型の直交性を考慮すると 上式は以下のような簡単な式で表せる Mn D 2 ψn d t 2 d ψn + Cn + Kn ψn =-Mn d t d 2 E d t 2 この式を 1 質点系の運動方程式と同じ形で表せば d 2 ψn d t 2 d ψn + 2hnωn + ωn 2 ψn = -βn d t d 2 E d t 2 刺激係数 ψn の地震時の最大応答は 1 質点系で得られている応答スペクトルを βn 倍すれば求められることになる しかし 1 次 2 次 すべての次数の応答値同時刻に最大値になることは極めてまれなため では和の最大値を各次数の最大値の 2 乗和平均 (SRSS) から求める
39 参考 応答倍率法の保守性 38 応答倍率法は 発生値が評価基準値を超えないことを効率的に評価することを目的とした評価手法 応答倍率法を用いる場合は 各モードごとに求めた応答比の最大値を応答比として用い 保守性を持たせている 応答( 加速度) α1 A1 α2 A2 αn An α1/a1 α2/a2 αn/an と応答比を求め その最大値を 原設計の地震動に対する荷重 応力に乗じて 基準地震動 Ss に対する荷重 応力を算定する Tn : 評価対象機器または配管の n 次の固有周期 αn :n 次固有周期における基準地震動 Ss に対する応答値 ( 加速度 ) An :n 次固有周期における原設計地震動に対する応答値 ( 加速度 ) 基準地震動 Ss の床応答スペクトル 原設計地震動の床応答スペクトル Tn T2 T1 周期 (T)
40 参考 応答倍率法の保守性 ( 応答倍率法による評価例 ) 39 複数の固有モードが存在する場合 複数の振動モードが存在する配管等では 振動モード毎に応答のしやすさが異なるが ( 法では 刺激係数により表される 刺激係数の小さいモードは応答がでにくい ) 刺激係数の大きさを考慮せずに 最大の応答比を全てのモードに乗じて算定 配管等の最大応力点の評価は その部位の振動モードにおける応答比が影響するが 全て応答比の最大値を使用 モード ( 次数 ) 固有周期 (s) 複数の固有モードが存在する場合の応答比算出例 * 応答比 = 加速度比 刺激係数 加速度 応答比 水平 耐震安全性評価原設計鉛直基準地震動 Ss 評価 1 評価 1' 評価 2,2' X 方向 Z 方向 水平 C HD 鉛直 C VD 水平 C HN 鉛直 C VN β β' β H β V 最大値 応答比は最大値を使用
41 参考 配管の評価手法 ( 地震荷重と地震以外の荷重の組合せ ) 40 配管耐震解析 熱膨張解析と相対変位解析のモーメントによる応力は二次応力に分類 自重解析熱膨張解析 ( 地震時 ) 相対変位解析 地震応答解析 地震は短期荷重に分類 長期荷重のモーメント 長期荷重の軸力 短期荷重のモーメント 短期荷重の軸力 応力評価式 B1PD 200t 0 + B2 D 2I 0 (M i + M * i ) + Fa + Fa A * 2KsSm 評価基準値 Ⅳ A S 内圧による応力 自重 地震のモーメントによる応力 自重 地震 熱膨張 相対変位の軸力による応力 Mi = 2 2 Mx +My +Mz 2 Mz Z My Y Mx X
42 参考 配管の評価手法 ( 機器と配管の境界部の評価 ) 41 水平方向 ノズル位置 配管側 配管の地震時相対変位解析において配管モデルの原子炉容器ノズル位置に原子炉容器の地震時変位を入力 配管の熱膨張解析において配管モデルの原子炉容器ノズル位置に原子炉容器の熱膨張変位を入力 配管の自重解析 配管の地震応答解析 中間熱交換器の地震時 熱膨張変位を入力 機器側条件を入力 地震時変位 熱膨張変位 原子炉容器側 ( イメージ ) My Fy Mz Mx Fx Fz 原子炉容器ノズル局部応力解析モデル ( シェルモデル ) 荷重条件 1 自重 2 内圧 3 地震力 原子炉容器の解析 4 ノズル位置への配管反力配管の自重 地震 ( 地震時相対 変位含む ) 熱膨張の反力 配管解析より
43 参考 保守的な評価基準 ( 許容応力 ) 42 もんじゅの主要材料は延性に富むオーステナイト系ステンレス鋼 SUS304 を使用 応力 実際の引張強さ 設計引張強さ 応力 設計引張強さ Su Ss の膜応力の許容値 min 2.4Sm,2/3Su 実際の試験で確認される材料特性設計用の材料特性 設計応力強さ Sm min 1/3Su,0.9Sy ひずみひずみ もんじゅ主要材料 SUS304( オーステナイト系ステンレス鋼 ) のクラス 1 容器 ( 第 1 種機器 ) の場合 材料の許容応力は保守的に設定されている 設計の引張強さSuを決めるための材料特性は実際の材料特性よりも保守的に設定 基準地震動 Ssにおける許容値は保守的な材料特性のもとで 裕度を持って設定 注 :min 1/3Su,0.9Sy とは 1/3Su と 0.9Sy いずれか小さい方の値のことを意味する
「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う島根原子力発電所3号機の耐震安全性評価結果中間報告書の提出について
平成 年 9 月 日中国電力株式会社 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う島根原子力発電所 号機の耐震安全性評価結果中間報告書の提出について 当社は本日, 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う島根原子力発電所 号機の耐震安全性評価結果中間報告書を経済産業省原子力安全 保安院に提出しました また, 原子力安全 保安院の指示に基づく島根原子力発電所 号機原子炉建物の弾性設計用地震動
高速増殖原型炉もんじゅ新耐震指針に照らした耐震安全性評価安全上重要な機器・配管系の耐震安全性評価
資料 No.1-3 高速増殖原型炉もんじゅ新耐震指針に照らした耐震安全性評価 安全上重要な機器 配管系の耐震安全性評価 平成 22 年 2 月 13 日 独立行政法人日本原子力研究開発機構敦賀本部 目 次 1 Ⅰ. 耐震安全性評価対象設備と評価手法 Ⅱ. 構造強度評価 Ⅲ. 動的機能維持評価 Ⅳ. 基準地震動の違いによる比較 Ⅴ. 参考 Ⅰ. 耐震安全性評価対象設備と評価手法 2 Ⅰ-1. 耐震安全性評価対象設備
泊発電所１号機及び２号機「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う耐震安全性評価結果 報告書の概要
平成 21 年 3 月 30 日北海道電力株式会社 泊発電所 1 号機及び 2 号機 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う耐震安全性評価結果報告書の概要 1. はじめに平成 18 年 9 月 20 日付けで原子力安全 保安院より, 改訂された 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 ( 以下, 新耐震指針 という ) に照らした耐震安全性の評価を実施するように求める文書が出され,
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う島根原子力発電所3号機の耐震安全性評価結果報告書の提出について
発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う島根原子力発電所 3 号機の耐震安全性評価結果報告書の提出について 平成 3 年 月 日中国電力株式会社 当社は, 経済産業省原子力安全 保安院の指示 ( 平成 8 年 9 月 0 日 ) に基づき, 島根原子力発電所の耐震安全性評価を行ってきましたが, 本日, 島根原子力発電所 3 号機の耐震安全性評価結果を取りまとめ, 原子力安全 保安院に報告書を提出しました
新耐震指針に照らした耐震安全性評価主要施設の耐震安全性（敦賀発電所１号機）
資料 No.- 新耐震指針に照らした耐震安全性評価 主要施設の耐震安全性 ( 敦賀発電所 号機 ) 平成 年 月 日日本原子力発電株式会社 目 次. 新耐震指針に照らした耐震安全性評価の流れ. 施設の耐震安全性評価方針 3. 建物 構築物の耐震安全性評価 4. 機器 配管系の耐震安全性評価 5. 安全上重要な主要施設の耐震安全性評価 6. まとめ . 新耐震指針に照らした耐震安全性評価の流れ 基準地震動
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
礎地盤 斜面の安定性評価を実施し 施設の安全性が確保されていることを確認し取りまとめました また 平成 2 年 2 月 20 日の保安院からの指示 9 に基づき 原子炉建物 原子炉補助建物に加え主要かつ代表的設備について弾性設計用地震動 Sd による評価を実施し 概ね弾性範囲内にあることを確認しまし
平 成 2 2 年 2 月 2 日 独 立 行 政 法 人 日本原子力研究開発機構 敦 賀 本 部 高速増殖原型炉もんじゅ 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う耐震安全性評価結果報告書 ( 改訂版 ) の提出について 平成 8 年 9 月 20 日 経済産業省原子力安全 保安院 ( 以下 保安院 という ) より 改訂された 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 ( 以下 新耐震指針
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4. 耐震安全性向上のための取り組み状況 4.1 基準地震動の設定と耐震安全性の見直し ( バックチェック ) 既設の原子力発電所は従来の耐震設計審査指針 ( 旧指針 ) によって設計されていたが 平成 18 年 9 月 19 日に 発電用原子炉施設に関わる耐震設計審査指針 が 28 年ぶり改訂されたことに伴い 同 9 月 20 日に原子力安全 保安院 ( 以下 NISA) 指示が出され 各事業者では基準地震動
泊発電所「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う耐震安全性評価結果 中間報告書の概要
泊発電所 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う耐震安全性評価結果中間報告書の概要. はじめに平成 8 年 9 月 日付けで原子力安全 保安院より, 改訂された 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 ( 以下, 新耐震指針 という ) に照らした耐震安全性の評価を実施するように求める文書が出され, 当社は, 泊発電所の耐震安全性評価を行ってきました その後, 平成 9 年 7 月に新潟県中越沖地震が発生したことを踏まえ,
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H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
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資料 3 新潟県中越沖地震による設備の 解析的影響評価 平成 19 年 11 月 東京電力株式会社 目次 中越沖地震による設備健全性確認への取り組みについて 解析的影響評価について 解析的影響評価の方針 ( 規格に従った評価を実施 ) 解析的影響評価の流れ ( 耐震裕度の大きな設備は選定基準を設けて評価を簡略化, 評価が厳しい設備はより実機の状態を反映した解析 評価を実施 ) 耐震設計における余裕度
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
資料 1-2 耐震設計審査指針の改訂に伴う東京電力株式会社福島第一原子力発電所 3 号機耐震安全性に係る評価について ( 主要な施設の耐震安全性評価 ) 平成 22 年 7 月 26 日 原子力安全 保安院 目 次 1. はじめに 1 2. 主な経緯 2 3. 検討結果 5 3.1 耐震バックチェック中間報告に係る審議方針及び審議のポイント 5 3.2 施設の耐震安全性評価の妥当性 7 (1) 建物
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3. 解析モデルの作成汎用ソフトFEMAP(Ver.9.0) を用いて, ダムおよび基礎岩盤の有限要素メッシュを8 節点要素により作成した また, 貯水池の基本寸法および分割数を規定し,UNIVERSE 2) により差分メッシュを作成した 3.1 メッシュサイズと時間刻みの設定基準解析結果の精度を確保するために, 堤体 基礎岩盤 貯水池を有限要素でモデル化する際に, 要素メッシュの最大サイズならびに解析時間刻みは,
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( 別紙 1 ) 既設再処理施設の 耐震安全性評価実施計画書の見直しについて 平成 19 年 8 月 20 日日本原燃株式会社 目 次 1. 概要 1 2. 実施状況 1 3. 見直し工程 2 1. 概要平成 18 年 9 月 19 日付けで原子力安全委員会により 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 等の耐震安全性に係る安全審査指針類 ( 以下 耐震指針 という ) が改訂された これに伴い
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泊発電所3号機 耐震設計に係る基本方針について
泊発電所 3 号機 耐震設計に係る基本方針について 平成 26 年 1 月 14 日北海道電力株式会社 はじめに 今回の新たな規制により下記の規則が制定された 実用発電用原子炉及びその附属施設の位置 構造及び設備の基準に関する規則 実用発電用原子炉及びその附属施設の技術基準に関する規則 今回の規制において, 新たな要求や記載の充実が図られたものとして, 以下のような事項がある 津波防護施設, 浸水防止設備,
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
Japanese nuclear policy and its effect on EAGLE project
2018 年 8 月 23 日 JASMiRT 第 2 回国内ワークショップ 3 既往研究で取得された関連材料特性データの現状 - オーステナイト系ステンレス鋼の超高温材料特性式の開発 - 鬼澤高志 下村健太 加藤章一 若井隆純 日本原子力研究開発機構 背景 目的 (1/2) 福島第一原子力発電所の事故以降 シビアアクシデント時の構造健全性評価が求められている 構造材料の超高温までの材料特性が必要
<4D F736F F D F8CA48B CF906B42438C7689E68F9192F18F6F C835895B65F8E518D6C8E9197BF325F4A4D54522E646F63>
参考資料 2 JMTR 原子炉施設の 耐震安全性評価実施計画書 目 次 1. 概要 1 2. JMTR 原子炉施設の概要 1 3. 評価対象施設 1 4. 耐震安全性評価項目及び実施工程 2 5. 評価手順 2 6. その他 3 1. 概要平成 18 年 9 月 19 日 原子力安全委員会において 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 ( 以下 新耐震指針 という ) が改訂された これに伴い
<4D F736F F F696E74202D D D4F93AE89F097E D F4390B32E B93C782DD8EE682E
DYMO を用いた動的解析例 単柱式鉄筋コンクリート橋脚の動的耐震設計例 解説のポイント DYMOを使った動的解析による耐震性能照査の流れ 構造のモデル化におけるポイント 固有振動解析 動的解析条件 動的解析結果 ( 各種応答 ) の見方 安全性の照査 形状寸法あるいは支承諸元の変更始め 橋梁構造のモデル作成 固有振動解析による橋梁の固有振動特性の把握 動的解析条件の設定 動的解析の実施及び解析結果の評価
Microsoft Word - 4_構造特性係数の設定方法に関する検討.doc
第 4 章 構造特性係数の設定方法に関する検討 4. はじめに 平成 年度 年度の時刻歴応答解析を実施した結果 課題として以下の点が指摘 された * ) 脆性壁の評価法の問題 時刻歴応答解析により 初期剛性が高く脆性的な壁については現在の構造特性係数 Ds 評価が危険であることが判明した 脆性壁では.5 倍程度必要保有耐力が大きくなる * ) 併用構造の Ds の設定の問題 異なる荷重変形関係を持つ壁の
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
Slide 1
Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
杭の事前打ち込み解析
杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
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設備小委 43-2 5 号機スプリングハンガーおよびコンスタントハンガーの指示値に関する質問回答について 平成 22 年 8 月 11 日 スプリングハンガーおよびコンスタントハンガーについて スプリングハンガーおよびコンスタントハンガーは 配管を上部支持構造物より吊ることで 配管の重量を支持することを目的として設置されている 地震荷重は受け持たず 自重のみを支持するものであり 熱による配管変位を拘束しない構造となっている
2015/11/ ( 公財 ) 建築技術教育センター平成 27 年度普及事業第 4 回勉強会於 : 大垣ガスほんのりプラザ 近似応答計算の要点 (1 質点系の応答 ) 齋藤建築構造研究室齋藤幸雄 現行の耐震規定 ( 耐震性能評価法 ) 超高層建築物等を除いて 静的計算 (
2015.11.29 ( 公財 ) 建築技術教育センター平成 27 年度普及事業第 4 回勉強会於 : 大垣ガスほんのりプラザ 近似応答計算の要点 (1 質点系の応答 ) 齋藤建築構造研究室齋藤幸雄 現行の耐震規定 ( 耐震性能評価法 ) 超高層建築物等を除いて 静的計算 ( 地震時の応力計算や保有水平耐力の算定等 ) によっており 地震時の応答変位等を直接算定 ( 動的応答計算 ) するものではない
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
技術解説_有田.indd
Acceleration / G 2 18 16 14 12 1 8 6 4 2 Damping : 1. Period / s XY.1.1 1. 6533 283 3333 423 155 15 (X) 26.12 Hz 15 12 (Y) 28.32 Hz (Z) 43.98 Hz GS Yuasa Technical Report 211 年 6 月 第8巻 水平方向 X_3G 1.7e+7
第 2 章 構造解析 8
第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
基準地震動Ｓｓの見直し状況について
資料 No.-5 基準地震動 Ss の見直し状況について 平成 2 年 5 月 23 日日本原子力発電株式会社関西電力株式会社独立行政法人日本原子力研究開発機構 目次 () 基準地震動の策定方針 2 (2) 評価条件の見直し 5 (3) 耐専式の適用性の検討 6 (4) 基準地震動 Ssの見直し 8 (5) 国のWGにおける審議状況 25 討用地震の選定() 基準地震動 Ss の策定方針 :Ss 策定の流れ
建電協Template
電気通信施設に用いる電気通信機器の耐震要求性能 ( 案 ) 1. 適用本件耐震要求性能は河川管理 道路管理 災害対策のために国土交通省が整備している電気通信施設に用いる電気通信機器に適用し 具体的な適用範囲は以下のとおりとする (1) 地上高さ 30m 以下の建築物に設置する電気通信設備 (2) 地上高さ 60m 以下の自立型通信用鉄塔及び建家屋上及び塔屋に設置する地上高さ 60m 以下の通信用鉄塔に設置する電気通信設備
<4D F736F F D DC58F4994C5817A836F E E8C7689E68F DC48F88979D816A E32322E646F63>
既設再処理施設の 耐震安全性評価実施計画書 平成 18 年 10 月 18 日日本原燃株式会社 目 次 1. 概要 1 2. 評価対象施設 1 3. 耐震安全性評価項目および実施工程 1 4. 評価手順 2 5. その他 3 表 -1 再処理施設における評価対象施設等 4 図 -1 耐震安全性評価全体検討フロー 5 表 -2 耐震安全性評価実施工程 ( 予定 ) 6 表 -3 耐震安全性評価実施体制表
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
( 別添 ) 平成 2 年 3 月 3 日独立行政法人日本原子力研究開発機構 高速増殖原型炉もんじゅ 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う耐震安全性評価結果報告書の概要. はじめに平成 8 年 9 月 9 日 原子力安全委員会において新しい 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針
平成 2 年 3 月 3 日独立行政法人日本原子力研究開発機構敦賀本部 高速増殖原型炉もんじゅ 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う耐震安全性評価結果報告書の提出について 当機構は 高速増殖原型炉もんじゅ ( 以下 もんじゅ という ) について 新しい 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 ( 以下 新耐震指針 という ) に照らした耐震安全性評価を実施してきましたが 本日
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第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
<4D F736F F F696E74202D20906C8D488AC28BAB90DD8C7689F090CD8D488A D91E F1>
人工環境設計解析工学構造力学と有限要素法 ( 第 回 ) 東京大学新領域創成科学研究科 鈴木克幸 固体力学の基礎方程式 変位 - ひずみの関係 適合条件式 ひずみ - 応力の関係 構成方程式 応力 - 外力の関係 平衡方程式 境界条件 変位規定境界 反力規定境界 境界条件 荷重応力ひずみ変形 場の方程式 Γ t Γ t 平衡方程式構成方程式適合条件式 構造力学の基礎式 ひずみ 一軸 荷重応力ひずみ変形
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技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
ｽﾗｲﾄﾞ ﾀｲﾄﾙなし
高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s
Microsoft Word - 0.表紙、目次R1.doc
福島第一原子力発電所 3 号機 新耐震指針に照らした耐震安全性評価 ( 中間報告 ) に関する補足説明資料 ( コメント回答資料 ) - 建物 構築物 - 平成 22 年 7 月 6 日 東京電力株式会社 目 次 1. シミュレーション解析による入力地震動評価法の検証における解析条件 解析 結果について 1-1 2. 地盤の地震応答解析モデルの剛性低下率について 2-1 3. 地震応答解析モデルのパラメータスタディにおける床応答スペクトルに対する
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Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /
20年度一次基礎略解
年度一次機械問題略解 計算問題中心 orih c 0 宮田明則技術士事務所 正解番号 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ-6 Ⅳ-7 Ⅳ-8 Ⅳ-9 Ⅳ-0 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ-6 Ⅳ-7 Ⅳ-8 orih c 0 宮田明則技術士事務所 Ⅳ-9 Ⅳ-0 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ-6 Ⅳ-7 Ⅳ-8 Ⅳ-9 Ⅳ-0 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- 特定入力関数と応答の対応の組み合わせフィードバック制御に関する記述の正誤正弦波入力に対する定常出力の計算フィードバック系の特性根を求める計算比熱等に関する
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
別添資料 地下階の耐震安全性確保の検討方法 大地震動に対する地下階の耐震安全性の検討手法は 以下のとおりとする BQ U > I BQ UN I : 重要度係数で構造体の耐震安全性の分類 Ⅰ 類の場合は.50 Ⅱ 類の場合は.25 Ⅲ 類の場合は.00 とする BQ U : 地下階の保有
別添資料 4-4- 大地震動時の層間変形角の検討方法 大地震動時の層間変形角の算定方法は 次のとおりとする 保有水平耐力計算により構造設計を行う場合には 構造体の変形能力を考慮し 一次設計時の層間変形角より推定する 推定の方法としては 下式に示すエネルギー一定則に基づく方法を原則とする なお 変位一定則に基づく方法による場合は 適用の妥当性を検証すること δ D δ δp: 大地震動時における建築物の最大水平変形
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]](/thumbs/82/86104681.jpg "Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]")
弾性力学入門 年夏学期 中島研吾 科学技術計算 Ⅰ(48-7) コンピュータ科学特別講義 Ⅰ(48-4) elast 弾性力学 弾性力学の対象 応力 弾性力学の支配方程式 elast 3 弾性力学 連続体力学 (Continuum Mechanics) 固体力学 (Solid Mechanics) の一部 弾性体 (lastic Material) を対象 弾性論 (Theor of lasticit)
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
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液状化の検討方法について 資料 -6 1. 液状化の判定方法 液状化の判定は 建築基礎構造設計指針 ( 日本建築学会 ) に準拠して実施する (1) 液状化判定フロー 液状化判定フローを図 -6.1 に示す START 判定対象土層の設定 (2) 判定対象土層 液状化の判定を行う必要がある飽和土層は 一般に地表面から 2m 程度以浅の沖積層で 考慮すべき土の種類は 細粒分含有率が 35% 以下の土とする
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
FEM原理講座 （サンプルテキスト）
サンプルテキスト FEM 原理講座 サイバネットシステム株式会社 8 年 月 9 日作成 サンプルテキストについて 各講師が 講義の内容が伝わりやすいページ を選びました テキストのページは必ずしも連続していません 一部を抜粋しています 幾何光学講座については 実物のテキストではなくガイダンスを掲載いたします 対象とする構造系 物理モデル 連続体 固体 弾性体 / 弾塑性体 / 粘弾性体 / 固体
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
国土技術政策総合研究所 研究資料
1. 概要本資料は, 重力式コンクリートダムの地震時における挙動の再現性を 多数の地震計が配置され 地震記録を豊富に有する札内川ダムをモデルダムとして三次元地震応答解析を実施したものである 実際に観測された加速度時刻歴波形から 地震時における構造物 - 貯水池 - 基礎岩盤の相互作用を考慮して実施した三次元応答解析の結果と実際の地震時の観測結果を比較することで当該ダムの地震時の物性値を同定した上で
静的弾性問題の有限要素法解析アルゴリズム
概要 基礎理論. 応力とひずみおよび平衡方程式. 降伏条件式. 構成式 ( 応力 - ひずみ関係式 ) 有限要素法. 有限要素法の概要. 仮想仕事の原理式と変分原理. 平面ひずみ弾性有限要素法定式化 FEM の基礎方程式平衡方程式. G G G ひずみ - 変位関係式 w w w. kl jkl j D 構成式応力 - ひずみ関係式 ) (. 変位の境界条件力の境界条件境界条件式 t S on V
本日話す内容
6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1
まえがき 材料力学の教科書を見ると 2ページ目から 微分 積分 行列の式などがずらっと並んでいます もう それを見るだけで拒絶反応を起こしてしまう方もおられるのではないでしょうか? 確かに 三次元で評価しようとするとそのような計算が必要になるかもしれませんが 一次元 二次元なら 簡単な式にまとめられ
技術士だぁーちゃんの 材料力学基礎講座 http://www.eonet.ne.jp/~northriver/gijutsushi/ まえがき 材料力学の教科書を見ると 2ページ目から 微分 積分 行列の式などがずらっと並んでいます もう それを見るだけで拒絶反応を起こしてしまう方もおられるのではないでしょうか? 確かに 三次元で評価しようとするとそのような計算が必要になるかもしれませんが 一次元
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シミュレーション工学 ( 後半 ) 東京大学人工物工学研究センター 鈴木克幸 CA( Compter Aded geerg ) r. Jaso Lemo (SC, 98) 設計者が解析ツールを使いこなすことにより 設計の評価 設計の質の向上を図る geerg の本質の 計算機による支援 (CA CAM などより広い名前 ) 様々な汎用ソフトの登場 工業製品の設計に不可欠のツール 構造解析 流体解析
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第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
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科目名学科 学年 組学籍番号氏名採点結果 016 年度材料力学 Ⅲ 問題 1 1 3 次元的に外力負荷を受ける物体を考える際にデカルト直交座標 - を採る 物体 内のある点 を取り囲む微小六面体上に働く応力 が v =- 40, = 60 =- 30 v = 0 = 10 v = 60 である 図 1 の 面上にこれらの応力 の作用方向を矢印で記入し その脇にその矢印が示す応力成分を記入しなさい 図
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
子炉の状圧力容器上蓋開原地震発生時の発電所の状況と現況 地震発生時の状況 運転状況 1 号機 2 号機 3 号機 4 号機 5 号機 6 号機 7 号機 定検中 起動中 ( 定検中 ) 運転中運転中定検中定検中運転中 原子炉自動停止 燃料の所在 全燃料取出済 況格納容器上蓋開 炉内炉内炉内炉内炉内炉
新潟県中越沖地震に伴う柏崎刈羽原子力発電所の状況等 (2) 平成 19 年 10 月 2 日 東京電力株式会社 子炉の状圧力容器上蓋開原地震発生時の発電所の状況と現況 地震発生時の状況 運転状況 1 号機 2 号機 3 号機 4 号機 5 号機 6 号機 7 号機 定検中 起動中 ( 定検中 ) 運転中運転中定検中定検中運転中 原子炉自動停止 燃料の所在 全燃料取出済 況格納容器上蓋開 炉内炉内炉内炉内炉内炉内
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資料 No.3-1 志賀原子力発電所の耐震安全性について 平成 21 年 3 月北陸電力株式会社 0 0 目次 1. 志賀原子力発電所 2 号機新耐震指針に照らした耐震安全性評価 ( 中間報告の概要 ) 2. 志賀原子力発電所 1 号機耐震裕度向上工事の実施 3. 志賀原子力発電所 1 号機新耐震指針に照らした耐震安全性評価 ( 中間報告の概要 ) 1 1. 志賀原子力発電所 2 号機 新耐震指針に照らした耐震安全性評価
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
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設備小委 16-4 新潟県中越沖地震に対する東京電力株式会社柏崎刈羽 原子力発電所 6 号機の建物 構築物の健全性評価に係る報告書 平成 21 年 2 月 原子力安全 保安院 目 次 Ⅰ. はじめに 3 Ⅱ. 主な経緯 5 Ⅲ. 建物 構築物に対する保安院の見解 6 Ⅳ. 建物 構築物に対する保安院の評価の進め方 8 Ⅴ. 点検 評価計画書に関する保安院の評価 10 1. 点検 評価の対象となる建物
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
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付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
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地質 W3-6 浜岡原子力発電所 3,4 号機 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う耐震安全性評価に関わる報告のうち地震随伴事象に対する考慮について 周辺斜面の安定性 平成 19 年 6 月 13 日中部電力株式会社 目次 1. 評価方針... 1 2. 3,4 号機周辺斜面の状況... 2 3. 評価斜面の選定... 6 4. 評価方法... 9 4.1 解析条件... 9 4.2
第1章 単 位
H. Hmno 問題解答 問題解答. 力の釣合い [ 問題.] V : sin. H :.cos. 7 V : sin sin H : cos cos cos 上第 式より これと第 式より.. cos V : sin sin H : coscos cos 上第 式より これと第 式より.98. cos [ 問題.] :. V :. : 9 9. V :. : sin V : sin 8.78 H
ブレースの配置と耐力
システム天井グリッドタイプ耐震基準 (2016 年版 ) 2015 年 3 月制定 2016 年 3 月改訂 平成 26 年 4 月に改定された建築基準法施行令による技術基準等の動向を踏まえ制定しました 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 1 7 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 1 ) 2 ) 3 大規模空間の天井の崩落対策についての技術的助言
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鉄筋コンクリート柱のせん断破壊実験 1 2 2-1 4 CS- 36N 2% CS-36A2 4% CS-36A4 2 CS-36HF -1 F C28 =36N/mm 2-1 CS-36N 普通コンクリート 36NC 2-3 CS-36A2 石炭灰 2% コンクリート 36CA2 2-4 2% CS-36A4 石炭灰 4% コンクリート 36CA4 2-5 4% CS-36HF 高流動コンクリート
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第 5 話地震 風応答を予測しよう この時点では 免震層の位置 仮定断面が決まり 意匠デザインの建物平面 立面計画図がある程度できあがり 構造デザインは解析フレームモデル 免震部材の種類 配置が決まった状態にあるとします 想定した地震荷重や免震層の最大変形を以下の簡易な方法で確認をします 勿論 この時点で観測波を用いた応答解析をすることも十分可能ですが そのためには 建物の振動解析モデルの作成が必要となるため
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
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第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
第 5 章 構造振動学 棒の振動を縦振動, 捩り振動, 曲げ振動に分けて考える. 5.1 棒の縦振動と捩り振動 まっすぐな棒の縦振動の固有振動数 f[ Hz] f = l 2pL である. ただし, L [ 単位 m] は棒の長さ, [ 2 N / m ] 3 r[ 単位 Kg / m ] E r
![第 5 章 構造振動学 棒の振動を縦振動, 捩り振動, 曲げ振動に分けて考える. 5.1 棒の縦振動と捩り振動 まっすぐな棒の縦振動の固有振動数 f[ Hz] f = l 2pL である. ただし, L [ 単位 m] は棒の長さ, [ 2 N / m ] 3 r[ 単位 Kg / m ] E r](/thumbs/94/120041361.jpg "第 5 章 構造振動学 棒の振動を縦振動, 捩り振動, 曲げ振動に分けて考える. 5.1 棒の縦振動と捩り振動 まっすぐな棒の縦振動の固有振動数 f[ Hz] f = l 2pL である. ただし, L [ 単位 m] は棒の長さ, [ 2 N / m ] 3 r[ 単位 Kg / m ] E r")
第 5 章 構造振動学 棒の振動を縦振動, 捩り振動, 曲げ振動に分けて考える 5 棒の縦振動と捩り振動 まっすぐな棒の縦振動の固有振動数 f[ Hz] f l pl である ただし, L [ 単位 m] は棒の長さ, [ N / m ] [ 単位 Kg / m ] E は (5) E 単位は棒の材料の縦弾性係数 ( ヤング率 ) は棒の材料の単位体積当りの質量である l は境界条件と振動モードによって決まる無
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
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1/8 温度応力解析についてアサヒコンサルタント 佃建一 1. はじめに解析は有限要素法 (FEM) と言われる数値解析手法で行ないます 一言で表現すれば 微分方程式で記述できるような物理現象 ( 熱現象 構造力学など ) に対して コンピュータを用いて近似解を求める手法です 右図のように解析する領域 ( 構造物 地盤 ) を 3 角形や 4 角形 ( 二次元や三次元 ) に細分割し ( 要素 )
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木造限界耐力計算における 階建てモデルの変位増分解析と平屋モデルについて - 木造軸組の限界耐力計算による耐震性能評価の適用に関する注意 - 平成 年 5 月 ( 修正 ) JSCA 関西木造住宅レビュー委員会 階も 階も同程度の変形量となって両方の階が大きく塑性域に入る場合 時刻歴応答解析 限界耐力計算 ( 変位増分による ) いずれの方法によってもバラツキが大きく 解が不安定になりやすいことが数値シミュレーションによって確認されています