P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 )
1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度 fb 137.000 N /cm ( 下部梁材に直交 ) 合板 (1mm) のヤング係数 E 5.488 10 5 N /cm ( 下部梁材に直交 ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度 fb 784.000 N /cm ( 下部梁材に平行 ) 合板 (1mm) のヤング係数 E 1.960 10 5 N /cm ( 下部梁材に平行 ) 木材の許容曲げ応力度 fb 109.000 N /cm ( 米つが相当品 ) 木材のヤング係数 E 6.860 10 5 N /cm 鋼材の許容曲げ応力度 fb 350.000 N /cm (STK500 相当品 ) 鋼材の許容せん断応力度 fs 1740.000 N /cm (STK500 相当品 ) 鋼材の降伏強さ F 3580.000 N /cm (STK500 相当品 ) 鋼材の許容曲げ応力度 fb 15680.000 N /cm (SS400 相当品 ) 鋼材の許容せん断応力度 fs 880.000 N /cm (SS400 相当品 ) 鋼材のヤング係数 E.058 10 7 N /cm 枠の許容荷重 (W914,H1700) 1.300 パイプサポートの許容荷重 19.600 通常クランプの許容スベリ耐力 N 3.430 kn / 脚 kn / 本 kn / 個
/ 1 : 型枠支保工 (1) の検討 (W1~W-WE~WF 間 ) -1) 二重スラブ ( 下部 ) 部の検討 a) スラブ (S18) 荷重の算出 スラフ の厚さ t : 0.180 m 鉄筋コンクリートの単位重量 r : 3.50 kn /m 3 作業荷重 W 1 : 3.430 kn /m 躯体単位荷重 w 0 r t + W 1 3.50 0.180 + 7.664 (kn /m ) 3.430 b) せき板の検討 合板 1mm( 下部梁材に直交 ) 応力用単位荷重 W 0 : 7.664 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 7.664 kn /m 荷重負担幅 @ : 0.9000 m 梁材長さ L : 0.3000 m 断面係数 Zx : 1.600 cm 3 断面 次モーメント Ix : 1.960 cm 4 ヤング係数 E : 5.488 10 5 N /cm 荷重 w W 0 @ 7.664 0.9000 6.898 (kn /m) w' W 0 ' @ 7.664 0.9000 6.898 (kn /m) --- 68.980 (N /cm) 曲げモーメント w L 6.898 0.3000 Mmax 8 8 0.078 (kn m) --- 7800.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 7800.000 1.600 361.11 (N /cm ) 137.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) δ 5 w' L' 4 0.103 (cm) 384 E Ix
3 / 1 c) 根太材の検討 単管 φ48.6.4 応力用単位荷重 W 0 : 7.664 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 7.664 kn /m 荷重負担幅 @ : 0.3000 m 梁材長さ L : 0.9000 m せん断用断面積 A : 3.483 cm 断面係数 Zx : 3.830 cm 3 断面 次モーメント Ix : 9.30 cm 4 せん断係数 k :.000 ヤング係数 E :.058 10 7 N /cm 荷重 w W 0 @ 7.664 0.3000.300 (kn /m) w' W 0 ' @ 7.664 0.3000.300 (kn /m) --- 3.000 (N /cm) 曲げモーメント w L Mmax 8.300 8 0.9000 0.33 (kn m) --- 3300.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 3300.000 3.830 6083.551 (N /cm ) 350.000 (N /cm ) せん断力 Qmax w L.300 0.9000 1.035 (kn) --- 1035.000 (N) せん断応力度 k Qmax σ s A.000 3.483 1035.000 594.316 (N /cm ) 1740.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) 5 w' L' 4 δ 384 E Ix 0.103 (cm)
4 / 1 d) 大引材の検討 木 -90 角 応力用単位荷重 W 0 : 7.664 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 7.664 kn /m 荷重負担幅 @ : 0.9000 m 梁材長さ L : 0.9140 m 断面係数 Zx : 11.500 cm 3 断面 次モーメント Ix : 546.750 cm 4 ヤング係数 E : 6.860 10 5 N /cm 荷重 w W 0 @ 7.664 0.9000 6.898 (kn /m) w' W 0 ' @ 7.664 0.9000 6.898 (kn /m) --- 68.980 (N /cm) 曲げモーメント w L Mmax 8 6.898 0.9140 8 0.71 (kn m) --- 7100.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 7100.000 11.500 593.416 (N /cm ) 109.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) 5 w' L' 4 δ 384 E Ix 0.168 (cm) e) パイプサポートの検討 躯体単位荷重 W 0 : 7.664 kn /m 縦断方向間隔 @ : 0.9140 m 横断方向間隔 w : 0.9000 m 支柱材にかかる荷重 Pmax W 0 @ w 7.664 0.914 0.900 6.305 (kn / 本 ) 19.600 (kn / 本 )
5 / 1 f) 水平力の検討 f-1) スラブの短辺方向労働安全衛生規則第 40 条第 3 項に基づき以下の検討を行う 鉛直荷重 P : 6.305 kn ( サホ ート荷重より ) 照査水平荷重係数 γ : 0.050 ( 5.0 %) クランプのスベリ耐力 Nc : 3.430 kn ブレース材許容座屈応力度 σ c : 5638.150 N /cm *σ c の算出方法については別紙参照の事 ブレース材勾配 θ : 33.690 度 ブレース材断面積 A : 3.483 cm 負担するサホ ートの本数 n : 6 本 (3 本分 列 ) 照査水平荷重 * 型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は 下式によって水平荷重を算出する ( 労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値 ) H P γ 6.305 0.050 0.316 (kn) クランプによる許容水平耐力 HaC Nc cosθ 3.430 0.83.853 (kn) ブレース材による許容水平耐力 HaB σ c A cosθ 5638.150 3.483 0.83 16338.546 (N) --- 16.338 (kn) ブレース材の設置間隔の検討 HaC HaB より許容水平耐力 Bn.853 (kn) ΣH H n 0.316 6 1.896 (kn).853 (kn) * 故に サホ ート 6 本以内 (3 本分 列 ) に対し 単管フ レース 1 本以上を設置する事により各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる
6 / 1 単管ブレース の許容座屈応力度の算出 ブレース材配置スパン @ : 1800 mm 180.0 cm (A-A 断面図参照 ) ブレース材配置高さ h : 100 mm 10.0 cm (A-A 断面図参照 ) 断面 次半径 i : 1.640 cm 円周率 π : ヤンク 係数 E :.058 3.1415 10 7 N /cm 降伏強さ F : 3580.000 N /cm 座屈長 L @ + h 180.000 + 16.4 (cm) 10.000 限界細長比 Λ π E 0.6 F 細長比 λ 3.1415.058 10 7 0.6 3580.000 97.953 L i 16.4 1.640 131.951 > Λ 許容座屈応力度 0.9 σ c F (λ/λ) 0.9 ( 131.951 / 97.953 ) 5638.150 (N /cm ) 3580.000
7 / 1 f-) スラブの長辺方向労働安全衛生規則第 40 条第 3 項に基づき以下の検討を行う 鉛直荷重 P : 6.305 kn ( サホ ート荷重より ) 照査水平荷重係数 γ : 0.050 ( 5.0 %) クランプのスベリ耐力 Nc : 3.430 kn ブレース材許容座屈応力度 σ c : 550.138 N /cm *σ c の算出方法については別紙参照の事 ブレース材勾配 θ : 33.84 度 ブレース材断面積 A : 3.483 cm 負担するサホ ートの本数 n : 6 本 (3 本分 列 ) 照査水平荷重 * 型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は 下式によって水平荷重を算出する ( 労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値 ) H P γ 6.305 0.050 0.316 (kn) クランプによる許容水平耐力 HaC Nc cosθ 3.430 0.836.867 (kn) ブレース材による許容水平耐力 HaB σ c A cosθ 550.138 3.483 0.836 16073.471 (N) --- 16.073 (kn) ブレース材の設置間隔の検討 HaC HaB より許容水平耐力 Bn.867 (kn) ΣH H n 0.316 6 1.896 (kn).867 (kn) * 故に サホ ート 6 本以内 (3 本分 列 ) に対し 単管フ レース 1 本以上を設置する事により各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる
8 / 1 単管ブレース の許容座屈応力度の算出 ブレース材配置スパン @ : 188 mm 18.8 cm (B-B 断面図参照 ) ブレース材配置高さ h : 100 mm 10.0 cm (B-B 断面図参照 ) 断面 次半径 i : 1.640 cm 円周率 π : ヤンク 係数 E :.058 3.1415 10 7 N /cm 降伏強さ F : 3580.000 N /cm 座屈長 L @ + h 18.800 + 18.7 (cm) 10.000 限界細長比 Λ π E 0.6 F 細長比 λ 3.1415.058 10 7 0.6 3580.000 97.953 L i 18.7 1.640 133.354 > Λ 許容座屈応力度 0.9 σ c F (λ/λ) 0.9 ( 133.354 / 97.953 ) 550.138 (N /cm ) 3580.000
9 / 1 g) サホ ート下部大引材の検討 -1001003. ( 最大スパンの中央にサホ ートが配置したと仮定しての検討 ) 応力用集中荷重 P : 6.305 kn たわみ用集中荷重 P': 6.305 kn 6305.0 N 梁材長さ L : 0.9140 m せん断用断面積 A : 5.990 cm 断面係数 Zx : 37.500 cm 3 断面 次モーメント Ix : 187.000 cm 4 せん断係数 k : 1.000 ヤング係数 E :.058 10 7 N /cm 曲げモーメント P L Mmax 4 6.305 4 0.9140 1.441 (kn m) --- 144100.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 144100.000 37.500 384.667 (N /cm ) 15680.000 (N /cm ) せん断力 Qmax P 6.305 3.153 (kn) --- 3153.000 (N) せん断応力度 k Qmax σ s A 1.000 5.990 3153.000 56.378 (N /cm ) 880.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) P' L' 3 δ 48 E Ix 0.06 (cm)
10 / 1 h) 建枠 ( W914 H1700 ) の検討 躯体単位荷重 W 0 : 7.664 KN /m 縦断方向スパン @ : 0.9140 m 横断方向間隔 a : 0.6040 m 枠幅 w : 0.9140 m 主枠建地にかかる荷重 Pmax W 0 @ 7.664 ( a + w ) 0.9140 ( 0.6040 + 0.9140 ) 5.317 (KN / 脚 ) 1.300 (KN / 脚 ) i) 水平力の検討労働安全衛生規則第 40 条第 3 項に基づき以下の検討を行う 鉛直荷重 P : 5.317 kn 照査水平荷重係数 γ : 0.05 (.5 %) クランプのスベリ耐力 N C : 3.430 kn 照査水平荷重 * 型枠がほぼ水平で工場製作精度で支保工を組み立てる場合は 下式によって水平荷重を算出する ( 労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値 ) H P γ 5.317 0.05 0.133 (kn) 必要クランプ数 H n N C 0.133 3.430 ( 小数点以下切り上げ ) 1 個 * 故に最低 1 個以上のクランプにより水平力を防止する ( 頭ツナギに対して )
11 / 1 -) 二重スラブ ( 上部 ) 部の検討 a) スラブ (S18) 荷重の算出 スラフ の厚さ t : 0.180 m 鉄筋コンクリートの単位重量 r : 3.50 kn /m 3 作業荷重 W 1 : 3.430 kn /m 躯体単位荷重 w 0 r t + W 1 3.50 0.180 + 7.664 (kn /m ) 3.430 合板 根太材の検討は下部スラブと同様である為 省略する b) 大引材の検討 応力用単位荷重 W 0 : 7.664 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 7.664 kn /m 荷重負担幅 @ : 0.9000 m 梁材長さ L : 1.0000 m 断面係数 Zx : 11.500 cm 3 断面 次モーメント Ix : 546.750 cm 4 ヤング係数 E : 6.860 10 5 N /cm 荷重 w W 0 @ 7.664 0.9000 6.898 (kn /m) w' W 0 ' @ 7.664 0.9000 6.898 (kn /m) --- 68.980 (N /cm) 曲げモーメント w L 6.898 Mmax 8 8 1.0000 0.863 (kn m) --- 86300.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 86300.000 11.500 710.88 (N /cm ) 109.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) 5 w' L' 4 δ 0.40 (cm) 384 E Ix
1 / 1 c) パイプサポートの検討 躯体単位荷重 W 0 : 7.664 kn /m 縦断方向間隔 @ : 1.0000 m 横断方向間隔 w : 0.9000 m 支柱材にかかる荷重 Pmax W 0 @ w 7.664 1.000 0.900 6.898 (kn / 本 ) 19.600 (kn / 本 ) 水平力の検討は サホ ート荷重が下部サホ ート荷重より少し大きいが単管フ レースの取付高さが低く 下部と同様のフ レース取付間隔にて問題ないとする為 省略する
13 / 1-3) 梁部の検討 a) 梁 (B11:450X1870) 荷重の算出 ( 梁のみ ) 梁背 t 0 : 1.980 m (1870+110( フカシ )) 梁幅 W : 0.450 m 鉄筋コンクリートの単位重量 r : 3.50 kn /m 3 作業荷重 W 1 : 3.430 kn /m 躯体単位荷重 w 0 r t 0 + W 1 3.50 1.980 + 3.430 50.000 (kn /m ) b) せき板の検討 合板 1mm( 下部梁材に平行 ) 応力用単位荷重 W 0 : 50.000 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 50.000 kn /m 荷重負担幅 @ : 1.8000 m 梁材長さ L : 0.1000 m 断面係数 Zx : 43.00 cm 3 断面 次モーメント Ix : 5.90 cm 4 ヤング係数 E : 1.960 10 5 N /cm 荷重 w W 0 @ 50.000 1.8000 90.000 (kn /m) w' W 0 ' @ 50.000 1.8000 90.000 (kn /m) --- 900.000 (N /cm) 曲げモーメント w L 90.000 0.1000 Mmax 8 8 0.113 (kn m) --- 11300.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 11300.000 43.00 61.574 (N /cm ) 784.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) δ 5 w' L' 4 0.03 (cm) 384 E Ix
14 / 1 c) 根太材の検討 単管 φ48.6.4 応力用単位荷重 W 0 : 50.000 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 50.000 kn /m 荷重負担幅 @ : 0.1000 m 梁材長さ L : 0.9140 m せん断用断面積 A : 3.483 cm 断面係数 Zx : 3.830 cm 3 断面 次モーメント Ix : 9.30 cm 4 せん断係数 k :.000 ヤング係数 E :.058 10 7 N /cm 荷重 w W 0 @ 50.000 0.1000 5.000 (kn /m) w' W 0 ' @ 50.000 0.1000 5.000 (kn /m) --- 50.000 (N /cm) 曲げモーメント w L Mmax 8 5.000 8 0.9140 0.53 (kn m) --- 5300.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 5300.000 3.830 13655.353 (N /cm ) 350.000 (N /cm ) せん断力 Qmax w L 5.000 0.9140.85 (kn) --- 85.000 (N) せん断応力度 k Qmax σ s A.000 3.483 85.000 131.088 (N /cm ) 1740.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) 5 w' L' 4 δ 384 E Ix 0.37 (cm)
15 / 1 d) 大引材の検討 木 -90 角 応力用単位荷重 W 0 : 50.000 kn /m たわみ用単位荷重 W 0 ': 50.000 kn /m 荷重負担幅 @ : 0.9140 m 梁材長さ L : 0.4500 m 断面係数 Zx : 11.500 cm 3 断面 次モーメント Ix : 546.750 cm 4 ヤング係数 E : 6.860 10 5 N /cm 荷重 w W 0 @ 50.000 0.9140 45.700 (kn /m) w' W 0 ' @ 50.000 0.9140 45.700 (kn /m) --- 457.000 (N /cm) 曲げモーメント w L Mmax 8 45.700 0.4500 8 1.157 (kn m) --- 115700.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 115700.000 11.500 95.64 (N /cm ) 109.000 (N /cm ) たわみ L' L 100 (cm) 5 w' L' 4 δ 384 E Ix e) パイプサポートの検討 0.065 (cm) 躯体単位荷重 W 0 : 50.000 kn /m 縦断方向間隔 @ : 0.9140 m 横断方向端部離れ a : 0.0000 m 横断方向間隔 w : 0.4500 m 支柱材にかかる荷重 Pmax W 0 @ ( a + w 50.000 0.914 ) ( 0.000 + 0.4500 ) 10.83 (kn / 本 ) 19.600 (kn / 本 )
16 / 1 f) 水平力の検討 f-1) 梁の短辺方向労働安全衛生規則第 40 条第 3 項に基づき以下の検討を行う 鉛直荷重 P : 10.83 kn ( サホ ート荷重より ) 照査水平荷重係数 γ : 0.050 ( 5.0 %) クランプのスベリ耐力 Nc : 3.430 kn ブレース材許容座屈応力度 σ c : 1411.98 N /cm *σ c の算出方法については別紙参照の事 ブレース材勾配 θ : 69.444 度 ブレース材断面積 A : 3.483 cm 負担するサホ ートの本数 n : 本 ( 本分 1 列 ) 照査水平荷重 * 型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は 下式によって水平荷重を算出する ( 労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値 ) H P γ 10.83 0.050 0.515 (kn) クランプによる許容水平耐力 HaC Nc cosθ 3.430 0.35 1.07 (kn) ブレース材による許容水平耐力 HaB σ c A cosθ 1411.98 3.483 0.35 1730.675 (N) --- 17.30 (kn) ブレース材の設置間隔の検討 HaC HaB より許容水平耐力 Bn 1.07 (kn) ΣH H n 0.515 1.030 (kn) 1.07 (kn) * 故に サホ ート 本以内 ( 本分 1 列 ) に対し 単管フ レース 1 本以上を設置する事により各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる
17 / 1 単管ブレース の許容座屈応力度の算出 ブレース材配置スパン @ : 450 mm 45.0 cm (B-B 断面図参照 ) ブレース材配置高さ h : 100 mm 10.0 cm (B-B 断面図参照 ) 断面 次半径 i : 1.640 cm 円周率 π : ヤンク 係数 E :.058 3.1415 10 7 N /cm 降伏強さ F : 3580.000 N /cm 座屈長 L @ + h 45.000 + 18. (cm) 10.000 限界細長比 Λ π E 0.6 F 細長比 λ 3.1415.058 10 7 0.6 3580.000 97.953 L i 18. 1.640 78.171 Λ 安全率 υ 1.5 1.5 + + λ 0.57 ( ) Λ 78.171 0.57 ( 97.953 ) 1.863 許容座屈応力度 1-0.4 (λ/λ) σ c F υ 1-0.4 ( 78.171 / 97.953 ) 3580.000 1.863 1411.98 (N /cm )
18 / 1 f-) 梁の長辺方向労働安全衛生規則第 40 条第 3 項に基づき以下の検討を行う 鉛直荷重 P : 10.83 kn ( サホ ート荷重より ) 照査水平荷重係数 γ : 0.050 ( 5.0 %) クランプのスベリ耐力 Nc : 3.430 kn ブレース材許容座屈応力度 σ c : 550.138 N /cm *σ c の算出方法については別紙参照の事 ブレース材勾配 θ : 33.84 度 ブレース材断面積 A : 3.483 cm 負担するサホ ートの本数 n : 3 本 (3 本分 1 列 ) 照査水平荷重 * 型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は 下式によって水平荷重を算出する ( 労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値 ) H P γ 10.83 0.050 0.515 (kn) クランプによる許容水平耐力 HaC Nc cosθ 3.430 0.836.867 (kn) ブレース材による許容水平耐力 HaB σ c A cosθ 550.138 3.483 0.836 16073.471 (N) --- 16.073 (kn) ブレース材の設置間隔の検討 HaC HaB より許容水平耐力 Bn.867 (kn) ΣH H n 0.515 3 1.545 (kn).867 (kn) * 故に サホ ート 3 本以内 (3 本分 1 列 ) に対し 単管フ レース 1 本以上を設置する事により各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる
19 / 1 単管ブレース の許容座屈応力度の算出 ブレース材配置スパン @ : 188 mm 18.8 cm (B-B 断面図参照 ) ブレース材配置高さ h : 100 mm 10.0 cm (B-B 断面図参照 ) 断面 次半径 i : 1.640 cm 円周率 π : ヤンク 係数 E :.058 3.1415 10 7 N /cm 降伏強さ F : 3580.000 N /cm 座屈長 L @ + h 18.800 + 18.7 (cm) 10.000 限界細長比 Λ π E 0.6 F 細長比 λ 3.1415.058 10 7 0.6 3580.000 97.953 L i 18.7 1.640 133.354 > Λ 許容座屈応力度 0.9 σ c F (λ/λ) 0.9 ( 133.354 / 97.953 ) 550.138 (N /cm ) 3580.000
0 / 1 g) サホ ート下部大引材の検討 -1001003. 応力用集中荷重 P : 10.83 kn たわみ用集中荷重 P': 10.83 kn 1083.0 N 梁材長さ L : 0.9140 m 荷重寸法 a : 0.30 m b : 0.4500 m せん断用断面積 A : 5.990 cm 断面係数 Zx : 37.500 cm 3 断面 次モーメント Ix : 187.000 cm 4 せん断係数 k : 1.000 ヤング係数 E :.058 10 7 N /cm 曲げモーメント Mmax P a 10.83 0.30.386 (kn m) --- 38600.000 (N cm) 曲げ応力度 Mmax σ b Zx 38600.000 37.500 636.667 (N /cm ) 15680.000 (N /cm ) せん断力 Qmax P 10.83 (kn) --- 1083.000 (N) せん断応力度 k Qmax σ s A 1.000 1083.000 5.990 1716.695 (N /cm ) 880.000 (N /cm ) たわみ 各寸法値 *' * 100 (cm) σ P' a' ( 3L' - 4a' ) s 0.060 (cm) 4 E Ix
1 / 1 h) 建枠 ( W914 H1700 ) の検討 躯体単位荷重 W 0 : 50.000 KN /m 縦断方向スパン @ : 0.9140 m 横断方向端部離れ a : 0.30 m 枠幅 w : 0.9140 m 主枠建地にかかる荷重 w Pmax W 0 @ ( - a ) 0.9140 50.000 0.9140 ( - 0.30 ) 10.83 (KN / 脚 ) 1.300 (KN / 脚 ) i) 水平力の検討労働安全衛生規則第 40 条第 3 項に基づき以下の検討を行う 鉛直荷重 P : 10.83 kn 照査水平荷重係数 γ : 0.05 (.5 %) クランプのスベリ耐力 N C : 3.430 kn 照査水平荷重 * 型枠がほぼ水平で工場製作精度で支保工を組み立てる場合は 下式によって水平荷重を算出する ( 労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値 ) H P γ 10.83 0.05 0.57 (kn) 必要クランプ数 H n N C 0.57 3.430 ( 小数点以下切り上げ ) 1 個 * 故に最低 1 個以上のクランプにより水平力を防止する ( 頭ツナギに対して ) 以上