4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版と横桁を計算します鉄筋コンクリート床版を採用し主桁間を支間方向をするのが標準的な設計です 5 シートS31-3 は主桁の計算です主桁と横桁の断面寸法は初期値が設定されていますここでは入力変更を受付けます主桁断面の寸法は断面計算第 3.

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れんかみやくぼ
5 years ago
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1 単純鋼鈑桁 ( 溶接橋 ) 昭和 31 年版 SGNC3S31VN0.xls( デモ版 ) 適用範囲昭和 31 年の示方書に基づいて既設の単純非合成鋼鈑桁 ( 溶接橋 ) の設計確認をします車道だけの幅員主桁 3 本が対象です断面は仮定断面 ( デフォルト ) で計算を始めますので計画設計に応用できますユーザは材料寸法など計算結果を見て仮定値を変えて試行ができます製作架設を考えないと決められない設計項目は省いてあります ( 例えば添接など ) 処理の目的は計算結果を体裁を整えた計算書の形にプリントすることですモニタ画面で背景色が白になっている部分がA4 用紙に印刷される範囲です右側はユーザ向けのコメントと作業用データのメモ転記と裏計算の個所です作業の手順 1 このシート概要説明はユーザ向けの言わば ReadMe ファイルですエクセル Soft の利用者は一応 EXCEL 本体の使い方についての素養が必要です章構成の目次は内容のあらましを見る目的を持たせてこのシートの後半に付けました報告書としての体裁で目次が必要であればこの部分をプリントしますユーザの作業はシート番号 -0 から順に行をたどって必要箇所のデータ入力です入力要請または書き換えが必要な個所はセルの背景色が青色になっています計算結果で後の処理にも参照される重要なデータはセルの背景色が緑色ですこの部分を含めセルのデータはすべて原則として書き換え禁止です 2 シート S31-0 は入力条件の準備と計算結果のまとめですこのシートは入力条件を確認するメモ記録と結果記録 ( ログ ) が目的です作業開始時のデータはデフォルト値 ( 初期値 ) か以前の作業データが残っています必ずデータを確認しなければならない項目はセル背景色を青色にしてあります準拠する設計示方書で決まる荷重と許容応力度などのデータはデフォルト扱いです一般的な定数もデフォルト値での利用が原則ですが変更することもできますこれらのデータはこれ以降のシートで参照され途中での入力変更をしません計算で提案された主要寸法と応力度の計算結果はセル背景色を黄色にしてありますこの部分は後の作業シートのデータをユーザがフィードバックして完成させますこのとき提案断面のイラストもユーザの責任で変更する必要がありますこのシート単独は管理名を付け別 EXCEL ブックにコピー保存することを薦めますその方法はまずこのシートの複製を作り管理用シート名に付け替えますこのセル全体を選択し (ctrl+a) クリップボードにコピーを作ります (CTRL+C) このまま同じ場所に貼り付けますがオプション値の貼り付けを使いますこれによって別のセルから参照したリンクを消してデータだけがコピーされます念のためこのシートに保護を掛け誤って数値が変更されないようにしておきますそうしておいて管理用の EXCEL ブックに転送して保存するとこを薦めます幾つかの比較設計をした場合にはそのまま残しておくのもよいでしょうこの管理用シートのデータを使って再現設計をすることができますただし結果のフィードバックデータのリンクは切れていますこの管理用シートをエクセルソフトに取り込んで以前のシート S31-0 と差し替えます変更を防ぐためシートがロックされている場合はロックを解除します縦桁横桁弦材断面の寸法データはそれぞれの章の断面寸法の個所に転記します転記したデータセルは転記先のセルのアドレスを再コピーしてリンクさせます既設橋梁の計算の場合にはこのシートの内容を橋梁台帳の新しい原稿に使えます計画設計比較設計などはモニタの画面で見るだけの一過性の使い方が便利です入力条件例えば床版厚をこのシートで変更すると応力度の変化が直ぐに判ります 3 シート S31-1 は表紙と設計条件ですユーザがデータを追加する必要があります標準的な計算書の表紙スタイルは橋名管理部局名日付を必須の事項とします続けて主要な設計条件一覧と簡単な一般図を付けるのが定型です設計条件のデータはすべてシート S31-0 から自動的に転載されます一般図は別にイラストを作成して貼りこむのがよいでしょうページレイアウトを見て表紙と同ページにまとめるか改ページするかを決めます

2 4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版と横桁を計算します鉄筋コンクリート床版を採用し主桁間を支間方向をするのが標準的な設計です 5 シートS31-3 は主桁の計算です主桁と横桁の断面寸法は初期値が設定されていますここでは入力変更を受付けます主桁断面の寸法は断面計算第 3.6 節で始めて確定することになります主桁上下フランジの所要断面積の計算は後半の第 3.6 節欄外にまとめてありますこの計算結果を第 3.1 節の欄外に参考数値として表示してありますこの計算結果を見て必要があればユーザが断面寸法を変更することができます並列主桁のプレートガーダー ( 鋼鈑桁 ) 計算は幅員方向の横分配が重要な事項です一本の分配横桁の格子桁として計算します計算本体は第 3.2 節の右欄外で行っています横分配係数は別のエクセルSoft"INFSGRID" からの部分的引用です主桁寸法は支間中央から支点方向に2 箇所程通常節約した断面に製作しています断面変化に関する計算などは製作輸送架設と関係しますので省きます添接部分の断面形状やリベット配置などは製作時の詳細設計で決める事項としました橋全体の重量曲げ剛性死活荷重による撓みの計算は実橋測定の検証時に利用します 6 シート S31-4 は横構の計算をまとめますがその他の雑計算を含めます再現設計計算の場合は既設橋梁の振動測定のデータの検証に利用します概算鋼重の積算を行いますがこの値で最初の鋼重仮定を検証します鋼桁重量は断面変化による減少分と補剛材添接材による増加分とが相殺するとします印刷時の作業各シートは印刷範囲が白の背景色になっています改行位置は変更できます印刷範囲以外はコメント参考値のコピー裏計算照査に使用しているものです印刷範囲以外に表示されているデータも原則として書き換え禁止ですこれらを削除または変更すると誤計算となりますので注意が必要ですモニタ上の作業イメージのままで必ずしも正確にプリントが得られるとは限りませんプリントを得る前にプリントプレビューで確認する必要がありますモニタ用とプリンタ用とではフォントが同じでは無いことが一つの原因です EXCEL 本体の印刷機能は MS-Wordなどのような高度な編集機能がありません他のドキュメントと組み合わせたいときは PDFファイルに落として編集しますただし PDFファイルに落とすにはアドインソフトのダウンロードが必要ですページ番号はオリジナルシートでは入れていませんのでユーザ側で挿入します PDFファイルの集合で全体ページを通して挿入することができます参考文献など鋼道路橋の合成桁設計施工指針 S34 年日本道路協会計算手法については橋梁 & 都市 PROJECT 2009 年 8,9,10 月号を参照してください全般的な解説はインターネットで閲覧できるように準備中です合成桁の理論と設計島田静雄高木録郎昭和 61 年山海堂

3 目次 1 設計条件 1.1 橋梁データ 1.2 一般寸法 1.3 床組断面寸法 1.4 自動車荷重諸元 1.5 雪荷重 1.6 風荷重 2 床版の計算 2.1 荷重の計算死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数 2.2 応力の計算死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重応力の集計 2.3 断面計算 3 主桁の計算 3.1 格子構造の剛度主桁の剛度死荷重に対する分配係数 3.2 荷重横分配係数分配横桁の剛度格子曲げ剛度荷重横分配係数計算結果外桁の影響値及び影響面積内桁の影響値及び影響面積 3.3 荷重の計算ハンチの重量全橋死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数外桁に作用する荷重内桁に作用する荷重 3.4 応力の計算影響線外桁内桁応力の集計 3.5 応力度の計算 3.6 たわみの計算 3.7 補剛材の計算端補剛材中間補剛材間隔中間補剛材水平補剛材 4 横構の計算その他 4.1 地震荷重 4.2 風荷重 4.3 下横構 4.4 対傾構の計算 4.5 積算鋼材重量主桁および横桁

4 4.5.2 下横構質量対傾構質量端対傾構質量鋼材質量の集計

5 設計条件入力と結果のまとめ : SGNC3S31V00 XXX 橋再現設計計算書 YYYY 年 Z 月作成 :ABCコンサルタント路線名所在地橋名竣工上部工 : 県道 DD-EE 線 XX 市下 YY 町地内 XXX 橋昭和 37 年 3 月形式単純鋼鈑桁橋 ( 溶接橋 ) 橋長 32.8m 支間長 32.0m 有効幅員 7.0m 舗装アスファルト舗装 t=50mm 適用示方書鋼道路橋設計示方書建設省道路局昭和 31 年必要に応じて一般図を挿入する一般寸法桁長 Lo = m 支間長 L = m 幅員車道 B = m 地覆幅 bcl = m 全幅員 bcr = m 床版厚 ts = m 舗装 tp = m アスファルト舗装高欄重量 hwl = tf/m 鋼製高欄左高欄荷重作用位置 dhl = m 地覆内側よりの距離地覆内側高さ hl = m 主桁本数 ng = 3 本主桁間隔 ps = m ウエブ高 hw = m ウエブ厚 tw = 9 mm 床版張出長 ctl = m 最小上フランジ幅 bm = m 外桁内桁共通上フランジの固定長さ Lf = m 中間対傾構間隔ハンチ高 hc = m ウエブ上端よりの高さ

6 荷重 1 : 活荷重 ( 一等橋 TL20) 2 : 活荷重 ( 二等橋 TL14) 橋梁タイプ = 1 重力の加速度 G = 9.8 m/sec 2 基本線荷重 tf/m 基本等分布荷重 tf/m 2 自動車前輪荷重 Pf = tf 後輪荷重 Pr = tf 車体幅 m 車体長 m 車輪間隔 m 後輪接地幅 m 軸方向接地長 m 前輪位置 m 前後輪間距離 m 後輪位置 m 雪荷重 tf/m 2 仮定鋼材重量車道幅員に対して wg = tf/m 2 材料の単位重量鉄筋コンクリート γr = 2.50 tf/m 3 コンクリート γc = 2.40 tf/m 3 アスファルト舗装 γp = 2.30 tf/m 3 材料の許容応力度鋼材鋼材のせん断応力度 SS41 τa = 800 kgf/cm 2 do SM50 τa = 1100 kgf/cm 2 鋼材の圧縮応力度 SS41 σca = 1200 kgf/cm 2 do SM50 σca = 1800 kgf/cm 2 鋼材の引張応力度 SS41 σta = 1300 kgf/cm 2 do SM50 σta = 1900 kgf/cm 2 床版コンクリート圧縮強度 σck = kgf/cm 2 曲げ圧縮応力度 =σck/3 σca = 70.0 kgf/cm 2 せん断応力度 τa = 8.0 kgf/cm 2 鉄筋の引張応力度 σta = 1400 kgf/cm 2 鋼材のヤング係数 Es = kgf/cm 2 提案断面鉄筋コンクリート床版断面の幅 cm かぶり 4.0 cm 鉄筋径 D 19 主鉄筋間隔 15.0 cm 鉄筋 1 本当たり断面積ヤング係数比 15 cm 2

7 tb Hw tt 主桁断面 bt 主桁最大断面 tw bb 主桁単位上フランジ mm 腹板 mm 下フランジ mm 横桁単位上フランジ mm 腹板 mm 下フランジ mm 外桁内桁材質 SM SM SM50 断面計算応力度の総括 ( 単位 :kgf/cm 2 ) 鉄筋コンクリート床版コンクリート σc 鉄筋 σs 支間部支点部張出部許容応力度主桁単位外桁内桁 σsu = Ms / Zu kgf/cm σca kgf/cm σsl = Ms / Zl kgf/cm σta kgf/cm τ= S / Aw kgf/cm τa kgf/cm 橋の剛性項目死荷重曲げ剛性死たわみ活荷重活たわみ許容たわみ記号 Md E Is δds ML δl δa 単位外桁内桁 tf-m tf-m mm tf-m mm mm

8 設計条件 XXX 橋再現設計計算書 YYYY 年 Z 月作成 :ABC コンサルタント 1.1 橋梁データ路線名県道 DD-EE 線所在地 XX 市下 YY 町地内橋名 XXX 橋竣工昭和 37 年 3 月上部工 : 形式単純鋼鈑桁橋 ( 溶接橋 ) 橋長 32.8m 支間長 32.0m 有効幅員 7.0m 舗装アスファルト舗装 t=50mm 適用示方書鋼道路橋設計示方書建設省道路局昭和 31 年 1.2 一般寸法床組断面寸法

9 1.4 自動車荷重諸元自動車荷重一等橋自動車荷重 tf 車輪接地幅後輪 m 軸方向 m Pf = 2.00 tf Pr = 8.00 tf L 荷重係数 α = 1 - ( W ) / 50 = αは0.75 以上 1.00 以下とする α = L 荷重一等橋線荷重 P = 5.00 x = 4.85 tf/m 等分布荷重 p = 0.35 x = 0.34 tf/m 雪荷重 = 0.00 tf/m 風荷重橋軸方向の長さ1mにつき上路プレートガーダー ( 450 x h ) 600 kgf/m 注 : h = 主桁の高さ (m)

10 2 床版の計算 2.1 荷重の計算死荷重単位幅 (1m) 当たりで計算を行う張出部床版高欄 = 0.05 tf 地覆 x x 2.50 = 0.31 tf 舗装 x 2.30 = 0.12 tf/m P = x = 0.05 tf 床版 ( 張出し先端 ) x 2.50 = 0.55 tf/m P = 0.55 x / 2 = 0.25 tf 床版 ( 張出し固定 ) 上フランジ厚 m 固定部の床版厚 = m x 2.50 = 0.65 tf/m P = 0.65 x / 2 = 0.30 tf 支間部床版舗装 x 2.30 = 0.12 tf/m 床版 x 2.50 = 0.55 tf/m 舗装 + 床版合計 = 0.67 tf/m 自動車荷重後輪荷重 8.00 tf 雪荷重 0.00 tf/m 衝撃係数支間部支間長 L = m 衝撃係数 i = 20 / ( 50 + L ) = 左張出部支間長 L = m 張出部の支間長は外桁のフランジ幅を考慮している衝撃係数 i = 20 / ( 50 + L ) = 0.399

11 2.2 応力の計算床版の計算は規定によりせん断力に対しては考慮しない死荷重曲げモーメント支間部 0.67 x / 10 = 0.60 tf-m 支点部 0.67 x / 8 = 0.75 tf-m 張出部高欄 0.05 x = 0.04 tf-m 地覆 0.31 x = 0.21 tf-m 舗装 0.05 x / 2 = 0.01 tf-m 床版先端三角 0.25 x x 2 / 3 = 0.15 tf-m 床版固定三角 0.30 x / 3 = 0.09 tf-m 合計 0.50 tf-m 自動車荷重輪荷重による曲げモーメント ( 床版は連続版とする ) 後輪荷重 P = 8.00 tf 支間部 L = m M = 1.88 tf-m 支点部支間部と同じ M = 1.88 tf-m 張出部 L = m M = 1.84 tf-m 雪荷重曲げモーメント支間部 0.00 x / 10 = 0.00 tf-m 支点部 0.00 x / 8 = 0.00 tf-m 張出部 0.00 x / 2 = 0.00 tf-m 衝撃荷重衝撃係数支間部 i = 張出部 i = 曲げモーメント支間部 1.88 x = 0.71 tf-m 支点部 1.88 x = 0.71 tf-m 張出部 1.84 x = 0.73 tf-m 応力の集計曲げモーメント tf-m 支間部支点部張出部死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計

12 2.3 断面計算軸力のない長方形断面の一般式中立軸の位置 n ( As + As' ) X = - + b n ( As + As' ) [ ( b ) 2n b x ( d As + d' As' ) ] コンクリートの断面係数 bx Kc = ( d - 2 X 3 ) + nas' X - d' X (d - d') 鉄筋の断面係数 1 Ks = n x X d - X x Kc 単位支間部支点部張出部曲げモーメント tf-m 断面の高さ cm かぶり cm 断面の有効高 cm 断面の幅 cm ヤング係数比主鉄筋間隔 cm 主鉄筋本数本主鉄筋径 mm D16 D16 D16 主鉄筋 1 本当たりの断面積 cm 引張側の鉄筋量 As cm 圧縮側の鉄筋量 As' cm 鉄筋量の合計 Ao=As+As' cm A1 =n Ao / b cm A2 = 2 n / b 1/m A3 =das + d'as' cm A4 = A2 x A3 cm Root cm A5 = Root cm 中立軸の位置 X cm B1 = bx / 2 cm B2 = d - X/3 cm B3 = B1x B2 cm B4 = nas' cm B5 =( X - d' ) / X B6 = d - d' cm B7 = B4 x B5 x B6 cm コンクリートの断面係数 Kc cm C1 = X / n ( d - X ) 鉄筋の断面係数 Ks cm σc kgf/cm σca kgf/cm 2 70 σs kgf/cm σsa kgf/cm

13 3 主桁の計算 3.1 格子構造の剛度主桁の剛度 ( 鋼断面 ) 外桁断面 A (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) Io (cm 4 ) 1 - Flg 560 x 32 = Web 1800 x 9 = Flg 520 x 32 = I = e = / = cm A e 2 = I = 断面係数 yu = = cm; Zu = cm 3 yl = = cm; Zl = cm 3 内桁断面 A (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) Io (cm 4 ) 1 - Flg 420 x 25 = Web 1800 x 9 = Flg 420 x 22 = I = e = / = cm A e 2 = I = 断面係数 yu = = cm Zu = cm 3 yl = = cm Zl = cm 死荷重に対する分配係数主桁に作用する全死荷重分は主桁の剛度の比で分配する I (m 4 ) 剛比分配係数主桁外桁内桁 = 4.214

14 3.2 荷重横分配係数分配横桁の剛度断面 A (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) Io (cm 4 ) 1 - Flg 250 x 12 = Web 1400 x 9 = Flg 250 x 12 = e = F / A I = e = 0 / = 0.00 cm Ae 2 = 0 I = 格子曲げ剛度 I (m 4 ) 剛比主桁外桁内桁横桁 Z = = I Q I L a I Q 3 L [ ] I 2 a : 横桁の断面二次モーメント : 内桁の断面二次モーメント : 主桁の支間長 = m : 主桁間隔 = m [ ] x = 荷重横分配係数計算結果 ka kb kc ka kb kc 外桁の影響値及び影響面積主桁間隔 m 車道幅員 m 影響値 =0の位置ライン位置 L0 L5.5 Ga Gb Gc Lb Lm X 値影響値 L 荷重による影響値面積区間 A L 満載 L0~L L 半載 L5.5~Lm 合計 L0~Lm 線荷重 L0~Lm 等分布 L0~Lm X 値の原点は左側地覆内側とする L0 : 車道左側端 L5.5 : 満載半載の境界位置 Lb : 車道右側端

15 L0 満載荷重範囲 Lb Ga Gb Gc Ga Gb Gc Lm 内桁の影響値及び影響面積ライン位置 L0 L 左 L 右 Ga Gb Gc Lb X 値影響値 L 荷重による影響値面積区間 A L 半載 L0~L 左 L 満載 L 左 ~L 右 L 半載 L 右 ~Lb 合計 L0~Lb 線荷重 L0~Lb 等分布 L0~Lb L 左 L 右 : 満載荷重左端 : 満載荷重右端満載荷重範囲 Ga Gb Gc Ga Gb Gc

16 荷重の計算ハンチの重量ハンチ ( 外桁 ) 最大上フランジ幅 m Aa Ab Ac Aa = x / 2 = m 2 Ab = x = m 2 Ac = x / 2 = m 2 A = 0.05 m 2 外桁ハンチの重量 wha = 0.05 x 2.50 = 0.13 tf/m ハンチ ( 内桁 ) 最大上フランジ幅 m Aa Ab Ac Aa = x / 2 = m 2 Ab = x = m 2 Ac = x / 2 = m 2 A = m 2 内桁ハンチの重量 whb = x 2.50 = 0.07 tf/m 全橋死荷重床版 0.55 x = tf/m ハンチ ( 外桁 ) 0.13 x 2 = tf/m ハンチ ( 内桁 ) 0.07 x 1 = tf/m 鋼材重量 0.18 x = tf/m 高欄 0.05 x 2 = tf/m 地覆 0.31 x 2 = tf/m 舗装 0.12 x = = tf/m tf/m 自動車荷重 L 荷重線荷重 4.85 tf/m 等分布荷重 0.34 tf/m 雪荷重 0.00 tf/m 衝撃係数 L = m 0.244

17 外桁に作用する荷重単位荷重強度影響値荷重死荷重 tf/m 線荷重 tf/m 活荷重 L 荷重等分布 tf/m 雪荷重 tf/m 内桁に作用する荷重単位荷重強度影響値荷重死荷重線荷重 tf/m 活荷重 L 荷重等分布 tf/m 雪荷重 tf/m 応力の計算影響線曲げモーメントの影響線 A = x / 2 = m 2 剪断力の影響線 A = x / 2 = m 外桁曲げモーメント単位荷重影響値死荷重 tf/m 線荷重 tf/m 活荷重 L 荷重等分布 tf/m 合計 = 雪荷重 tf/m 衝撃 M ( tf-m )

18 剪断力活荷重単位荷重影響値 S ( tf ) 死荷重 tf/m 線荷重 tf/m L 荷重等分布 tf/m 合計 = 雪荷重 tf/m 衝撃内桁曲げモーメント活荷重死荷重 L 荷重雪荷重衝撃単位荷重影響値 M ( tf-m ) tf/m 線荷重 tf/m 等分布 tf/m 合計 = tf/m 剪断力活荷重単位荷重影響値 S ( tf ) 死荷重 tf/m 線荷重 tf/m L 荷重等分布 tf/m 合計 = 雪荷重 tf/m 衝撃応力の集計曲げモーメント単位 Ga 死荷重 tf-m 活荷重 tf-m 雪荷重 tf-m 0.00 衝撃 tf-m 合計 tf-m Gb 剪断力死荷重活荷重雪荷重衝撃合計単位 Ga Gb tf tf tf tf tf 最大反力 Rmax = tf

19 3.5 応力度の計算単位 Ga Gb M tf-m S tf 上フランジ幅 m L / b σsu = Ms / Zu kgf/cm σca kgf/cm σsl = Ms / Zsl kgf/cm σta kgf/cm τ= S / Aw kgf/cm τa kgf/cm 注上フランジの固定長さ L = m Ga σca = ( 9.64 ) 2 = 1698 kgf/cm 2 Gb σca = ( ) 2 = 1618 kgf/cm たわみの計算一般式 = m δ = 5 M L2 L E I E = kgf/cm 2 たわみの許容値 δa = L / 600 = m 死荷重によるたわみ単位 Ga Gb Is m E Is tf-m Msd tf-m δsd m Ml tf-m δl m δa m

20 3.7 補剛材の計算端補剛材端補剛材の計算には最大反力を用いる最大反力 Rmax = tf 腹板の高さ Hw = 1800 mm 腹板の厚さ tw = 9 mm 鋼材の材質 SM41 端補剛材の幅 1800 / = 115 mm 採用幅 = 170 mm 端補剛材の厚さ 170 / 12.5 = 14 mm 採用厚 = 14 mm 端補剛材の有効断面積 Ae = 24 tw + 補剛材断面積 = 24 x x 17.0 x 1.4 = 69.2 cm 2 Ie = x 0.9 / 12 = 3188 cm 4 r = Ie / Ae = 3188 / 69.2 = 6.79 cm L / r = 90 / 6.79 = σca = x = 1191 kgf/cm 2 σc = / = 1178 kgf/cm 中間補剛材間隔 d = 3000 = 3000 tw S Aw = cm 中間補剛材中間補剛材の幅 b = 115 mm 中間補剛材の厚さ t = 10 mm 中間補剛材の剛度 Im = x 1.0 / 3 = 507 cm 4 中間補剛材の必要剛度 Ireq = 3.75 ( hw / d ) 3 x b t 3 / 11 = 3.75 ( 180 / ) x / = 13.1 cm 4 < 507 cm 水平補剛材水平補剛材の幅 b = 100 mm 水平補剛材の厚さ t = 9 mm ウエブの高さ Lw = 1800 mm 水平補剛材の剛度 Im = x 0.9 / 3 = 300 cm 4 水平補剛材の必要剛度 Ireq = Lw t 3 ( 2.4 d 2 / Lw ) = 180 x ( 2.4 x / ) = cm 4 < 300 cm 4

21 4 横構の計算その他 4.1 地震荷重地震時水平力 ( 下横構に作用すると考える ) 死荷重 = 7.55 tf/m 地震時水平力 = 7.55 x 0.20 = tf/m 4.2 風荷重橋軸方向の長さ1mにつき上路プレートガーダー ( 450 x h ) 600 kgf/m 注 : h = 主桁の高さ (m) h = m 風荷重 w = x = tf/m 許容応力度で除した荷重強度地震時 / 1.80 = 0.84 tf/m 風荷重 / 1.25 = 0.84 tf/m 最大荷重 = 0.84 tf/m 4.3 下横構主桁間隔 = m 対傾構間隔 = m 下横構は引張部材として計算する部材長 Lt = [ ( ) 2 + ( ) 2 ] 0.5 = m 最大水平反力 R = 0.84 x / 2 = tf 最大水平反力を2 部材で受け持たせるものとする P = ( / 2 ) x / = 8.89 tf 使用断面 L x 100 x 10 rx = 3.03 cm As = 19.0 cm 2 w = 14.9 kgf/m L/rx = / 3.03 = < 240 σta = = 1300 kgf/cm 2 σt = 8890 / 19.0 = 468 kgf/cm 対傾構の計算最大水平力 = tf/m 主桁間隔 = m 最大対傾構間隔 = m 対傾構トラス骨組み高さ ( 横桁の高さ ) = m 斜材の骨組み長さ Ls = [ ( ) 2 + ( ) 2 ] 0.5 = m 水平部材に作用する荷重 F = x = 4.54 tf 斜材に作用する荷重 P = 4.54 x / = 6.20 tf 水平部材の断面計算 L x 100 x 10 rx = 3.03 cm As = 19.0 cm 2 w = 14.9 kgf/m

22 L/rx = / 3.03 = 99.0 < 150 σca = x = 710 kgf/cm 2 σc = 4536 / 19.0 = 239 kgf/cm 2 斜材の断面計算 L x 100 x 10 rx = 3.03 cm As = 19.0 cm 2 w = 14.9 kgf/m L/rx = / 3.03 = 67.7 > 150 σca = x = 971 kgf/cm 2 σc = 6205 / 19.0 = 327 kgf/cm 積算鋼材重量主桁および横桁 Ga 主桁 Gb Gc 分配横桁 = m A(cm 2 ) W(t/m) L(m) 本数 = W(t) 下横構質量端部下横構単位長さ当たりの質量 = 14.9 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 14.9 x = 59.2 kg 部材本数 4 x 2 = 8 本下横構質量 x 8 = 0.5 t 中間下横構単位長さ当たりの質量 = 14.9 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 14.9 x = 60.1 kg 部材本数 4 x 4 = 16 本下横構質量 x 16 = 1.0 t 下横構合計 = 1.4 t 対傾構質量水平部材単位長さ当たりの質量 = 14.9 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 14.9 x = 44.7 kg 部材本数 = 2 本パネル当たり x 2 = t 斜材単位長さ当たりの質量 = 14.9 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 14.9 x = 30.6 kg 部材本数 = 2 本パネル当たり x 2 = t パネル合計 = t パネル数 2 x 4 = 8 パネル対傾構質量 x 8 = 1.2 t

23 4.5.4 端対傾構質量上水平部材 [ x 90 x 9 x 13 単位長さ当たりの質量 = 38.1 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 38.1 x = kg 部材本数 = 1 本パネル当たり x 1 = t 下水平部材単位長さ当たりの質量 = 14.9 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 14.9 x = 44.7 kg 部材本数 = 1 本パネル当たり x 1 = t 斜材単位長さ当たりの質量 = 14.9 kg/m 部材長さ = m 1 本当たりの質量 14.9 x = 30.6 kg 部材本数 = 2 本パネル当たり x 2 = t パネル計 = t パネル数 2 x 2 = 4 パネル端対傾構質量 x 4 = 0.9 t 鋼材質量の集計単位数量主桁 + 横桁 t 35.9 下横構 t 1.4 対傾構 t 1.2 端対傾構 t 0.9 合計 39.5 橋面面積 x = m 2 単位面積当たりの全鋼材重量 w = 39.5 / = tf/m 2

4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版と横桁を計算します鉄筋コンクリート床版を採用し主桁間を支間方向をするのが標準的な設計です 5 シートS31-3 は主桁の計算です主桁と横桁の断面寸法は初期値が設定されていますここでは入力変更を受付けます主桁断面の寸法は断面計算第 3.

4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版と横桁を計算します鉄筋コンクリート床版を採用し主桁間を支間方向をするのが標準的な設計です 5 シートS31-3 は主桁の計算です主桁と横桁の断面寸法は初期値が設定されていますここでは入力変更を受付けます主桁断面の寸法は断面計算第 3. 単純鋼合成鈑桁 ( 溶接橋 ) 昭和 31 年版 SGCP3S31VN0.xls( デモ版 ) 適用範囲昭和 31 年の示方書に基づいて既設の単純鋼合成鈑桁 ( 溶接橋 ) の設計確認をします車道だけの幅員主桁 3 本が対象です断面は仮定断面 ( デフォルト ) で計算を始めますので計画設計に応用できますユーザは材料寸法など計算結果を見て仮定値を変えて試行ができます製作架設を考えないと決められない設計項目は省いてあります