4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版を計算します床版と縦桁はトラスのパネル間を支間とするプレートガーダーの性格があります鉄筋コンクリート床版を採用し縦桁間を支間方向をするのが標準的な設計です複鉄筋矩形断面の計算はマクロ (MVA) を使用しないで見える形にしました同じ計算

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ありさたておか
5 years ago
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1 単純下路曲弦ワーレントラス桁 ( リベット橋 ) 昭和 31 年版 TRWV3S31(Ver-0) 適用範囲昭和 31 年の示方書に基づいて既設のワーレントラスの設計確認をします車道だけの幅員垂直材使用 6パネル5 本縦桁のワーレントラスが計算対象です上弦材形状は直線でも曲線でもOK ただし計算書のイラストは曲線で示しています断面は仮定断面 ( デフォルト ) で計算を始めますので計画設計に応用できます製作架設を考えないと決められない設計項目は省いてあります ( 例えば添接など ) 処理の目的は計算結果を体裁を整えた計算書の形にプリントすることですモニタ画面で背景色が白になっている部分がA4 用紙に印刷される範囲です右側はユーザ向けのコメントと作業用データのメモ転記と裏計算の個所です作業の手順 1 このシート概要説明はユーザ向けの言わばReadMeファイルですエクセルソフトの利用者は一応 EXCEL 本体の使い方についての素養が必要です章構成の目次は内容のあらまし見る目的を持たせてこのシートの後半に付けました報告書としての体裁で目次が必要であればこの部分をプリントしますユーザの作業はシート番号 -0から順に行をたどって必要箇所のデータ入力です入力要請または書き換えが必要な個所はセルの背景色が青色になっています計算結果で後の処理にも参照される重要なデータはセルの背景色が黄色ですこの部分を含めセルのデータはすべて原則として書き換え禁止です 2 シート S31-0 は入力条件の準備と計算結果のまとめですこのシートは入力条件を確認するメモ記録と結果記録 ( ログ ) が目的です作業開始時のデータはデフォルト値 ( 初期値 ) か以前の作業データが残っています必ずデータを確認しなければならない項目はセル背景色を青色にしてあります準拠する設計示方書で決まる荷重と許容応力度などのデータはデフォルト扱いです一般的な定数もデフォルト値での利用が原則ですが変更することもできますこれらのデータはこれ以降のシートで参照され途中での入力変更をしません計算で提案された主要寸法と応力度の計算結果はセル背景色を黄色にしてありますこの部分は後の作業シートのデータをユーザがフィードバックして完成させますこのとき提案断面のイラストもユーザの責任で変更する必要がありますこのシート単独は管理名を付け別 EXCEL ブックにコピー保存することを薦めますその方法はまずこのシートの複製を作り管理用シート名に付け替えますこのセル全体を選択し (ctrl+a) クリップボードにコピーを作ります (CTRL+C) このまま同じ場所に貼り付けますがオプション値の貼り付けを使いますこれによって別のセルから参照したリンクを消してデータだけがコピーされます念のためこのシートに保護を掛け誤って数値が変更されないようにしておきますそうしておいて管理用の EXCEL ブックに転送して保存するとこを薦めます幾つかの比較設計をした場合にはそのまま残しておくのもよいでしょうこの管理用シートのデータを使って再現設計をすることができますただし結果のフィードバックデータのリンクは切れていますこの管理用シートをエクセルソフトに取り込んで以前のシート S31-0 と差し替えます変更を防ぐためシートがロックされている場合はロックを解除します縦桁横桁弦材断面の寸法データはそれぞれの章の断面寸法の個所に転記します転記したデータセルは転記先のセルのアドレスを再コピーしてリンクさせます既設橋梁の計算の場合にはこのシートの内容を橋梁台帳の新しい原稿に使えます計画設計比較設計などはモニタの画面で見るだけの一過性の使い方が便利です入力条件例えば床版厚をこのシートで変更すると応力度の変化が直ぐに判ります 3 シート S31-1 は表紙と設計条件に当てますユーザがデータを追加する必要があります標準的な計算書の表紙スタイルは橋名管理部局名日付を必須の事項とします続けて主要な設計条件一覧と簡単な一般図を付けるのが定型です設計条件のデータはすべてシート S31-0 から自動的に転載されます一般図は別にイラストを作成して貼りこむのがよいでしょうページレイアウトを見て表紙と同ページにまとめるか改ページにするかを決めます

2 4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版を計算します床版と縦桁はトラスのパネル間を支間とするプレートガーダーの性格があります鉄筋コンクリート床版を採用し縦桁間を支間方向をするのが標準的な設計です複鉄筋矩形断面の計算はマクロ (MVA) を使用しないで見える形にしました同じ計算式が並びますので印刷ページを外した欄外に表計算を示します計算手順を見えるように残すため支間部の計算だけを印刷用にしました 5 シートS31-3 は縦桁に作用する最大曲げモーメントから断面を提案します縦桁の鋼材重量を積算するため断面積の値を後のシートで利用します最大剪断力は添接リベットの設計に必要ですただし詳細を省きます添接部分の断面形状やリベット配置などは製作時の詳細設計で決める事項としました 6 シート S31-4 は横桁に作用する最大曲げモーメントから断面を提案しますただし端横桁は中間横桁よりも応力が小さいのですが計算は省きます横桁の鋼材重量を積算するため断面積の値を後のシートで利用します最大剪断力は添接リベットの設計に必要ですただし詳細を省きます添接部分の断面形状やリベット配置などは製作時の詳細設計で決める事項としました 7 シート S31-5 はトラス弦材の最大断面の応力度と断面積の計算が目的ですトラスの弦材断面の幅と高さは幅員構成などの橋梁断面の寸法と関連を持ちます計画設計の場合はデフォルト値を使うようにしています断面計算で重要な事項は弦材断面積です鋼板の構成は詳細設計で決める事項です上下弦材は上下非対称の箱形断面構成ですが斜材は対称として設計します上下弦材の腹板はガセットと兼用しますので腹板内側間隔の寸法は重要数値です斜材は横幅寸法はガセット内側に挿入する余裕を 2mm に仮定してあります斜材は山形鋼の組み立て材で構成することもありますが計算仮定は板で置き換えます斜材の構成は H 形か形のどちらかで構成するとして計算します弦材すべてについて軸力の計算は行いますが個別に断面構成の提案はしません使用鋼種と断面構成を決めることは詳細設計の裁量に任せます例えば応力度に余裕がある部材はハイブリッドにして低強度の材料に代える方法があります弦材の添接部の設計は製作輸送架設を考慮して決める事項ですので省きます印刷時の作業各シートは印刷範囲が白の背景色になっています改行位置は変更できます印刷範囲以外はコメント参考値のコピー裏計算照査に使用しているものです印刷範囲以外に表示されているデータも原則として書き換え禁止ですこれらを削除または変更すると誤計算となりますので注意が必要ですモニタ上の作業イメージのままで必ずしも正確にプリントが得られるとは限りませんプリントを得る前にプリントプレビューで確認する必要がありますモニタ用とプリンタ用とではフォントが同じでは無いことが一つの原因です EXCEL 本体の印刷機能は MS-Wordなどのような高度な編集機能がありません他のドキュメントと組み合わせたいときは PDFファイルに落として編集しますただし PDFファイルに落とすにはアドインソフトのダウンロードが必要ですページ番号はオリジナルシートでは入れていませんのでユーザ側で挿入します PDFファイルの集合で全体ページを通して挿入することができます参考文献など計算手法については橋梁 & 都市 PROJECT 2007 年 5 月号を参照してください形鋼の諸数値は橋梁 & 都市 2006 年 8 月号豆辞典参照全般的な解説はインターネットで閲覧できるように準備中ですトラス橋の理論と設計山海堂昭和 51 年島田静雄等

3 目次 1 設計条件 1.1 橋梁データ 1.2 一般寸法 1.3 床組断面寸法 1.4 自動車荷重諸元 1.5 雪荷重 2 床版の計算 2.1 荷重の計算死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数 2.2 応力の計算死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重応力の集計 2.3 断面計算 3 縦桁の計算 3.1 影響線の計算外桁の影響線内桁の影響線 3.2 荷重の計算 ( 外桁 ) 死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数 3.3 荷重の計算 ( 内桁 ) 死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数 3.4 応力の計算影響線死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重応力の集計 3.5 断面計算 3.6 たわみの計算 4 横桁の計算 4.1 荷重の計算死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数 4.2 応力の計算影響線死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重応力の集計 4.3 断面計算 4.4 たわみの計算 5 トラスの計算

4 5.1 設計条件 5.2 荷重の計算影響線及び影響面積死荷重自動車荷重雪荷重衝撃係数 5.3 応力の計算影響線死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重応力の集計 5.4 断面計算上弦材 ( 第一パネル ) 下弦材斜材垂直材 5.5 たわみの計算条件設定たわみの計算 6 横構の計算その他 6.1 地震荷重 6.2 風荷重 6.3 上横構 6.4 下横構 6.5 積算鋼材重量

5 設計条件入力と結果のまとめ :TRWV3S31 XXX 橋トラス部再現設計計算書 YYYY 年 Z 月作成 :ABCコンサルタント路線名所在地橋名竣工上部工 : 県道 DD-EE 線 XX 市下 YY 町地内 XXX 橋昭和 37 年 3 月形式単純下路曲弦ワーレントラス橋橋長 99999m 支間長有効幅員 99 m 舗装コンクリート舗装 t = 7.0 cm 適用示方書鋼道路橋設計示方書建設省道路局昭和 31 年必要に応じて一般図を挿入する一般寸法支間長 L = m 幅員車道 B = m 地覆幅 ( 片側 ) bc = m 床版厚 ts = m 舗装 tp = m コンクリート舗装高欄重量 ( 片側 ) hw = tf/m RC 壁式地覆内側高さ hi = m 縦桁本数 ng = 5 本縦桁間隔 ps = m 最小トラス高さ Ha = m ライズ dh = m トラス間隔 st = m パネル数 pn = 6 パネルパネル間隔 ps = m ハンチ高 hc = m 荷重 1 : 活荷重 ( 一等橋 TL20) 2 : 活荷重 ( 二等橋 TL14) 橋梁タイプ = 2 重力の加速度 G = 9.8 m/sec 2 基本線荷重 tf/m 5.00 x 0.7 基本等分布荷重 tf/m x 0.7 自動車前輪荷重 Pf = tf 2.00 x 0.7 自動車後輪荷重 Pr = tf 8.00 x 0.7 縦桁構造係数 βs = 1.0 自動車車体幅 m 自動車車体長 m 自動車車輪間隔 m 自動車後輪接地幅 m 自動車軸方向接地長 m 前輪位置 m

6 前後輪間距離後輪位置 m m 雪荷重 tf/m 2 仮定鋼材重量橋梁全体に対して wg = tf/m 2 床組みに対して wgf = tf/m 2 材料の単位重量鉄筋コンクリート γr = 2.40 tf/m 3 コンクリート γc = 2.30 tf/m 3 アスファルト γc = 2.20 tf/m 3 材料の許容応力度鋼材鋼材の圧縮応力度 SS41 σca = 1200 kgf/cm 2 鋼材の引張応力度 SS41 σta = 1300 kgf/cm 2 鋼材のせん断応力度 SS41 τa= 1000 kgf/cm 2 リベット JIS G 3104 SV34 φ = 22 mm 断面積 As = cm 2 現場リベットせん断応力度 fs = 800 kgf/cm 2 1 面当たり許容せん断力 fa = 3041 kgf/nos 現場リベット支圧応力度 fb = 1800 kgf/cm 2 許容支圧応力度 fa' = 3960 t kgf/nos

7 床版コンクリート圧縮強度 σck = kgf/cm 2 曲げ圧縮応力度 <=σck/3 σca = 45.0 kgf/cm 2 せん断応力度 τa = 8.0 kgf/cm 2 鉄筋の引張応力度 σta = 1200 kgf/cm 2 提案断面鉄筋コンクリート床版断面の幅 cm かぶり 3.0 cm 鉄筋径 ( 丸鋼 ) 16 mm 主鉄筋間隔 12.5 cm 鉄筋 1 本当たり断面積 cm 2 ヤング係数比 15 縦桁 I 形鋼 450 x 175 x 11 x フランジ幅はデフォルト値として必要横桁山形鋼 125 x 90 x Cov Pl 270 x Ls 125 x 90 x Web 944 x 8 山形鋼外面間距離 2 - Ls 125 x 90 x 1 - Cov Pl 270 x Rivet Hole 25 x Rivet Holes 25 x 上弦材 ( 最小断面 ) b bo 山形鋼 90 x 90 x 7 bo = 300 mm 山形鋼内側間距離 b = 400 mm he ho = 250 mm 山形鋼外側間距離 h = 150 mm ho h トラス軸線 he = 80 mm 1 - Cov Pl 490 x Ls 90 x 90 x Web Pl 244 x Ls 90 x 90 x 7

8 下弦材 ( 最大断面 ) bo 山形鋼 100 x 100 x 13 bo = 300 mm 山形鋼内側間距離 ho = 350 mm 山形鋼外側間距離 ho h トラス軸線 h = 250 mm he = mm he 2 - Ls 100 x 100 x 2 - Web Pl 344 x Ls 100 x 100 x 斜材 ( 圧縮材 ) bo 溝形鋼 250 x 90 x 9 x 13 bo = 250 mm ho h ho = 282 mm h = 182 mm 1 - [ 250 x 90 x 9 x 1 - [ 250 x 90 x 9 x 斜材 ( 引張材 ) bo ho h 1 - [ 250 x 90 x 9 x 1 - [ 250 x 90 x 9 x 垂直材 ( 引張材 ) bo 山形鋼 90 x 90 x 10 bo = 250 mm ho ho = 282 mm 2 - Ls 90 x 90 x 2 - Ls 90 x 90 x 10 10

9 計算応力度の総括 ( 単位 :kgf/cm 2 ) 鉄筋コンクリート床版支間部支点部張出部コンクリート σc 鉄筋 σs 縦桁横桁圧縮応力度引張応力度圧縮応力度引張応力度上弦材圧縮応力度引張応力度実応力度許容応力度 σc σs 実応力度許容応力度 σc σs σc σs L0-U1 896 許容応力度 918 許容応力度下弦材圧縮応力度引張応力度 σc σs L2-L 許容応力度 1300 斜材圧縮応力度引張応力度 σc σs U1-L2 876 許容応力度 1300 L2-U3 310 許容応力度 603 垂直材圧縮応力度引張応力度 U2-L2 σc σs 997 許容応力度 1300 橋の剛性 ( 主トラス当たり ) 死荷重 Wd tf/m 曲げ剛性 EI x 10 7 tf-m 2 死荷重たわみ Yd 12.3 mm 活荷重たわみ Yl 4.9 mm 許容値 = 52.5 mm

10 XXX 橋トラス部再現設計計算書 YYYY 年 Z 月作成 :ABC コンサルタント 1 設計条件 1.1 橋梁データ路線名県道 DD-EE 線所在地 XX 市下 YY 町地内橋名 XXX 橋竣工昭和 37 年 3 月上部工 : 形式単純下路曲弦ワーレントラス橋橋長 99999m 支間長有効幅員 99 舗装コンクリート舗装 t = 7.0 cm 適用示方書鋼道路橋設計示方書建設省道路局昭和 31 年 1.2 一般寸法 U2 U3 U2' U1 U1' L0 L1 L2 L3 L2' L1' 6 x = m 1.3 床組断面寸法 x =

11 8.000 トラス間隔 1.4 自動車荷重諸元自動車荷重二等橋自動車荷重 tf 車輪接地幅後輪 m 軸方向 m Pf = 1.40 tf Pr = 5.60 tf L 荷重係数 α = 1 - ( W ) / 50 = αは0.75 以上 1.00 以下とする α = L 荷重二等橋線荷重 P = 3.50 x = 3.43 tf/m 等分布荷重 p = 0.25 x = 0.24 tf/m 雪荷重 = 0.10 tf/m 風荷重橋軸方向の長さ1mにつき載荷弦載荷時 ( 450 x h ) 600 kgf/m 無載荷時 ( 900 x h ) 600 kgf/m 無載荷弦載荷時 ( 450 x h ) 300 kgf/m 無載荷時 ( 900 x h ) 300 kgf/m 注 : h = 弦材の高さ (m) 上路プレートガーダー ( 450 x h ) 600 kgf/m

12 2 床版の計算 2.1 荷重の計算死荷重単位幅 (1m) 当たりで計算を行う高欄 ( 片側 ) = 0.10 tf 地覆 ( 片側 ) x x 2.40 = 0.18 tf 合計 0.28 tf 床版張出詳細図故に輪荷重は無視する床版 ( 張出し先端 ) x 2.40 = 0.38 tf/m 0.38 x / 2 = 0.10 tf 床版 ( 張出し固定 ) x 2.40 = 0.62 tf/m 0.62 x / 2 = 0.16 tf 舗装 x 2.30 = 0.16 tf/m 床版 x 2.40 = 0.38 tf/m 舗装 + 床版合計 = 0.54 tf/m 自動車荷重後輪荷重 5.60 tf 雪荷重 0.10 tf/m 衝撃係数支間部支間長 L = m 衝撃係数 i = 20 / ( 50 + L ) = 張出部支間長 L = m 張出部の支間長は縦桁のフランジ幅を考慮している衝撃係数 i = 20 / ( 50 + L ) = 応力の計算床版の計算は規定によりせん断力に対しては考慮しない死荷重曲げモーメント支間部 0.54 x / 10 = 0.12 tf-m 支点部 0.54 x / 8 = 0.15 tf-m 張出部高欄地覆 0.28 x = 0.10 tf-m 舗装 0.16 x / 2 = 0.00 tf-m 先端三角 0.10 x x 2 / 3 = 0.03 tf-m 固定三角 0.16 x / 3 = 0.03 tf-m 合計 0.16 tf-m

13 2.2.2 自動車荷重輪荷重による曲げモーメント ( 床版は連続版とする ) 後輪荷重 P = 5.60 tf 支間部 L = m M = tf-m 支点部支間部と同じ M = tf-m 張出部 L = m M = tf-m 雪荷重曲げモーメント支間部 0.10 x / 10 = tf-m 支点部 0.10 x / 8 = tf-m 張出部 0.10 x / 2 = tf-m 衝撃荷重衝撃係数支間部 i = 張出部 i = 曲げモーメント支間部 0.82 x = tf-m 支点部 0.82 x = tf-m 張出部 0.00 x = tf-m 応力の集計曲げモーメント tf-m 支間部支点部張出部死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計

14 2.3 断面計算軸力のない長方形断面の一般式中立軸の位置 n ( As + As' ) X = - + b n ( As + As' ) [ ( ) b コンクリートの断面係数 bx X Kc = ( d - ) + nas' 2 3 2n b x X - d' X ( d As + d' As' ) (d - d') ] 鉄筋の断面係数 1 Ks = n x X d - X x Kc 単位支間部支点部張出部曲げモーメント tf-m 断面の高さ cm かぶり cm 断面の有効高 cm 断面の幅 cm ヤング係数比主鉄筋間隔 cm 主鉄筋本数本主鉄筋径 mm 主鉄筋 1 本当たりの断面積 cm 引張側の鉄筋量 As cm 圧縮側の鉄筋量 As' cm 鉄筋量の合計 Ao=As+As' cm A1 =n Ao / b cm A2 = 2 n / b 1/m A3 =das + d'as' cm A4 = A2 x A3 cm Root cm A5 = Root cm 中立軸の位置 X cm B1 = bx / 2 cm B2 = d - X/ B3 = B1x B B4 = nas' cm B5 =( X - d' ) / X B6 = d - d' B7 = B4 x B5 x B コンクリートの断面係数 Kc C1 = X / n ( d - X ) 鉄筋の断面係数 Ks σc kgf/cm σca kgf/cm σs kgf/cm σsa kgf/cm

15 3 縦桁の計算設計条件 : 荷重分配は (1,0) 分配法による自動車はT 荷重により計算を行う縦桁間隔 m 縦桁支間長 m 床組みの仮定鋼重 tf/m 2 車線数 2 車線 3.1 影響線の計算外桁の影響線死荷重ハンチは隣接主桁にて受け持つ fa = fd fb = fa fb fc fc = fd = 床版 Aa = x / 2 = m 舗装 Ab = x / 2 = m 自動車荷重 fe fa = fc fd fb = fa fb fc = fd = fe = 輪荷重 f = = 0.833

16 内桁の影響線死荷重及び自動車荷重 fa fc fb fa = fb = fc = 死荷重 Aa = x = m 輪荷重 f = = 荷重の計算 ( 外桁 ) 死荷重ハンチの計算 Aa Ab Ac Aa = x / 2 = m 2 Ab = x = m 2 Ac = x / 2 = m 2 A = m 2 外縦桁ハンチの重量 wha = x 2.40 = 0.13 tf/m 高欄地覆 0.28 x = tf/m 舗装 0.16 x = tf/m 床版 0.38 x = tf/m ハンチ ( 外側 ) 0.13 x = tf/m 鋼材重量 0.11 x = tf/m 合計 = tf/m 自動車荷重前輪荷重 1.40 x = 1.17 tf 後輪荷重 5.60 x = 4.66 tf 雪荷重 0.10 x = 0.14 tf/m 衝撃係数 L = m i = 荷重の計算 ( 内桁 )

17 死荷重ハンチの計算 Aa Ab Ac Aa = x / 2 = m 2 Ab = x = m 2 Ac = x / 2 = m 2 A = m 2 内縦桁ハンチの重量 whb = x 2.40 = 0.12 tf/m 縦桁に等分布荷重として作用する死荷重舗装 0.16 x = 0.24 tf/m 床版 0.38 x = 0.57 tf/m ハンチ ( 内側 ) 0.12 x x 2 = 0.24 tf/m 鋼材重量 0.11 x = 0.17 tf/m 合計 = 1.22 tf/m

18 3.3.2 自動車荷重前輪荷重 1.40 x = 1.87 tf 後輪荷重 5.60 x = 7.46 tf 雪荷重 0.10 x = 0.15 tf/m 衝撃係数 i = 応力の計算影響線曲げモーメントの影響線死荷重及び自動車荷重 fb fa fa = fb = 影響面積等死荷重 x / 2 = m 2 前輪荷重 = m 後輪荷重 = m せん断力 ( 反力 ) の影響線死荷重及び自動車荷重影響面積死荷重 x / 2 = m 2 前輪荷重 = m 2 前輪荷重 = m 2

19 3.4.2 死荷重曲げモーメント外桁等分布荷重 1.28 x = 7.84 tf-m 内桁等分布荷重 1.22 x = 7.47 tf-m せん断力外桁等分布荷重 1.28 x = 4.48 tf 内桁等分布荷重 1.22 x = 4.27 tf 自動車荷重縦桁の内桁については曲げモーメントについて次の緩和係数を考慮する縦桁間隔 b = m 緩和係数第 22 条車線数 1 車線の場合 a = b / 1.75 = / 1.75 = 車線数 2 車線以上 a = b / 2.75 = / 2.75 = 車線数 n = 2 車線故に a = 内桁の輪荷重前輪荷重 1.40 x = 0.76 tf 後輪荷重 5.60 x = 3.05 tf 曲げモーメント ( 後輪荷重をスパン中央に載荷時 ) 外桁前輪荷重 1.17 x = 0.00 tf-m 後輪荷重 4.66 x = 8.16 tf-m Mpa = 8.16 tf-m 内桁前輪荷重 0.76 x = 0.00 tf-m 後輪荷重 3.05 x = 5.34 tf-m Mpb = 5.34 tf-m せん断力外桁前輪荷重 1.17 x = 0.50 tf 後輪荷重 4.66 x = 4.66 tf Spa = 5.16 tf 内桁前輪荷重 1.87 x = 0.80 tf 後輪荷重 7.46 x = 7.46 tf Spb = 8.26 tf 雪荷重荷重強度外桁 Spa = 0.14 tf/m 内桁 Spb = 0.15 tf/m 曲げモーメント外桁 0.14 x = 0.86 tf-m 内桁 0.15 x = 0.92 tf-m せん断力外桁 0.14 x = 0.49 tf 内桁 0.15 x = 0.53 tf

20 3.4.5 衝撃荷重衝撃係数は自動車荷重のみに考慮する曲げモーメント ( 後輪荷重スパン中央に載荷時 ) 外桁 8.16 x = 2.86 tf-m 内桁 5.34 x = 1.87 tf-m せん断力外桁 ( 前後輪載荷 ) 5.16 x = 1.81 tf 内桁 ( 前後輪載荷 ) 8.26 x = 2.90 tf 応力の集計曲げモーメント荷重外桁内桁死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重計構造係数合計せん断力荷重外桁内桁死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計断面計算縦桁の断面は全て同じとして外桁と内桁の応力の大きい方の縦桁で断面計算を行う曲げモーメント Mmax = tf-m せん断力 Smax = tf 使用断面 I 形鋼 450 x 175 x 11 x 20 Z = 1740 cm 3 A = cm 2 I = cm 4 Aw = 45.1 cm 2 曲げ応力度 σt = x 10 5 / 1740 = 1133 kgf/cm 2 < 1200 kgf/cm 2 σb = x 10 5 / 1740 = 1133 kgf/cm 2 < 1300 kgf/cm 2 せん断応力度必要リベット本数リベット1 本当たりの耐力せん断耐力 ρa = 1 x 3041 = 3041 kgf/nos 支圧耐力 ρa' = 1.0 x 3960 = 3960 kgf/nos ρa = 3041 kgf/nos n = / 3041 = 本以上本使用リベット孔を控除した断面積 Awo = x 1.1 x 2.5 = cm 2 τ = / = 558 kgf/cm 2 < 1000 kgf/cm 2

21 3.6 たわみの計算たわみは自動車荷重による最大曲げモーメントより換算等分布荷重を求めて計算する最大曲げモーメント Mmax = 8.16 tf-m 構造係数考慮 1.00 x 8.16 = 8.16 tf-m 鋼材のヤング係数 Es = 2.1 x 10 6 kgf/cm 2 縦桁の断面二次モーメント I = cm 4 Es I = 8232 tf-m 2 たわみの計算第 36 条 y = 5 Mmax L 2 / 48 Es I = 5 x 8.16 x / 48 x 8232 = 5.1 mm ya = 7000 / 600 = 11.7 mm > 5.1 mm

22 4 横桁の計算横桁は応力の大きい中間横桁について計算を行う縦桁の支間長横桁の支間長 m m 4.1 荷重の計算死荷重死荷重強度は縦桁の計算を参照する高欄地覆 0.28 x = 1.96 tf 舗装 0.16 x = 1.12 tf/m 床版 0.38 x = 2.66 tf/m ハンチ外縦桁 0.13 x = 0.91 tf ハンチ内縦桁 0.12 x = 0.84 tf 鋼重 0.11 x = 0.77 tf/m ハンチの重量ハンチの重量は等分布荷重扱いとする床版舗装及び鋼重ハンチ重量は全幅員に等分布荷重に換算して計算するハンチ外縦桁 0.91 x 2 / = 0.26 tf/m ハンチ内縦桁 0.84 x 3 / = 0.35 tf/m = 0.61 tf/m 自動車荷重 Pr = 5.6 tf Pf = 1.4 tf fb fa fa = fb = A = x / 2 = m 自動車前輪荷重 5.6 x = 5.60 tf 自動車後輪荷重 1.4 x = 0.60 tf

23 4.1.3 雪荷重荷重強度 0.10 x = 0.70 tf/m 衝撃係数 L = m i = 20 / ( 50 + L ) = 応力の計算影響線荷重状態死荷重高欄地覆 1.96 tf 床版 2.66 tf/m 舗装 1.12 tf/m ハンチ 0.61 tf/m 鋼重 0.77 tf/m 曲げモーメント fa fa fb fc fd fc fb fa = fb = fc = fd = 高欄地覆 f = = m 舗装及び鋼重 A1 = ( ) x = m 2 床版及びハンチ A2 = ( ) x = m 2 せん断力 fe ff fg fa = fe = fa fb fc fd fb = ff = fc = fg = fd = 高欄地覆 f = = 舗装及び鋼重 A1 = ( ) x / 2 = m 床版及びハンチ A2 = ( ) x / 2 = m

24 荷重状態自動車荷重曲げモーメント L = m fa fb fc fb fa fa = fb = fc = 輪荷重影響値合計 f = ( ) x 2 = せん断力 fa fb fc fd fa = fb = fc = fd = 計 = 輪荷重影響値合計 = 死荷重曲げモーメントの計算高欄地覆 1.96 x = 1.18 tf-m 舗装 1.12 x = 8.65 tf-m 床版 2.66 x = tf-m ハンチ 0.61 x = 4.82 tf-m 鋼重 0.77 x = 5.94 tf-m 合計 = tf-m せん断力の計算高欄地覆 1.96 x = 1.96 tf 舗装 1.12 x = 3.64 tf 床版 2.66 x = 9.44 tf ハンチ 0.61 x = 2.17 tf 鋼重 0.77 x = 2.50 tf 合計 = tf

25 4.2.3 自動車荷重曲げモーメントの計算自動車前輪荷重 0.60 x = 3.15 tf-m 自動車後輪荷重 5.60 x = tf-m 合計 = tf-m せん断力自動車前輪荷重 0.60 x = 1.35 tf 自動車後輪荷重 5.60 x = tf 合計 = tf 雪荷重曲げモーメント 0.70 x = 5.53 tf-m せん断力 0.70 x = 2.49 tf 衝撃荷重衝撃係数の対象は自動車荷重のみとする曲げモーメント x = tf-m せん断力 x = 4.81 tf 応力の集計 Case-1 : 死 + 自 + 雪 + 衝曲げモーメント死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計 (tf-m) せん断力死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計 (tf) 断面計算横桁に作用する最大曲げモーメント Mmax = tf-m 横桁に作用する最大せん断力 Smax = tf 横桁断面山形鋼定数 1 - Cov Pl 270 x Ls 125 x 90 x 10 Cx = Web 944 x 8 Aso= 山形鋼外面間距離 2 - Ls 125 x 90 x 10 Rx= Cov Pl 270 x Rivet Hole 25 x 28 リベット孔控除 2 - Rivet Holes 25 x 26 リベット孔控除 As (cm 2 ) y (cm) F(cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - Cov Pl Ls Web Ls Cov Pl Rivet Hole Rivet Holes e = 786 / = 3.55 cm -2788

26 yt = = cm yb = = cm Ztop = / = 8231 cm 3 Zbot = / = cm 3 Aw = ( 5 x 2.5 x 0.8 ) = cm 2 フランジ幅 b = m フランジ固定長 ( 縦桁間隔 ) L = m L / b = / = 5.56 σa = x = 1185 kgf/cm 2 σc = x 10 5 / 8231 = 1104 kgf/cm 2 < 1185 kgf/cm 2 σt = x 10 5 / 7106 = 1279 kgf/cm 2 < 1300 kgf/cm 2 τ = x 10 3 / = 625 kgf/cm 2 < 1000 kgf/cm たわみの計算たわみは自動車荷重による最大曲げモーメントより換算等分布荷重を求めて計算する最大曲げモーメント Mmax = tf-m 鋼材のヤング係数 Es = 2.1 x 10 6 kgf/cm 2 縦桁の断面二次モーメント I = cm 4 Es I = tf-m 2 たわみの計算 y = 5 Mmax L 2 / 48 Es I = 5 x x / 48 x = mm = 2.76 mm ya = 8000 / 600 = mm > 2.76 mm

27 5 トラスの計算 5.1 設計条件支間長 L = m トラス間隔 = m 車道幅 B = m パネル数 = 6 パネルパネル間隔 = m 仮定鋼重量 = tf/m 2 最小トラス高さ = m ライズ = m U2 U3 U2' U1 U1' Ha Ha 右支点上を Hb とする L0 L1 L2 L3 L2' L1' 6 x = m トラスの諸寸法垂直材番号座標番号 x 骨組み高さ高さの差 L1-U1 L2-U L3-U 上弦材番号左格点位置右格点位置上弦材部材長上弦材斜比垂線長さ r 下弦材番号左格点位置右格点位置垂線長さ r U1-U2 U2-U L0-L L1-L L2-L

28 5.2 荷重の計算影響線及び影響面積影響線値は横桁せん断力影響値の数値を参考とする死荷重高欄地覆舗装床版ハンチ鋼重自動車荷重 L 荷重満載 L 荷重半載 fa A1 fb A2 fc fa = fb = fc = L 荷重満載 : A1 = 5.5 x (fa+fb) /2 = L 荷重半載 : A2 = (B-5.5) x(fb+fc)/2 = L 荷重の幅員による緩和措置は 1.4 で考慮しているので満載とする換算面積 A = (A1+A2) = = 死荷重高欄地覆舗装床版は死荷重を参照ハンチは死荷重の換算等分布荷重を参照鋼重量は 1 設計条件の橋梁全体を参照する高欄地覆 0.28 x = 0.28 tf/m 舗装 0.16 x = 0.52 tf/m 床版 0.38 x = 1.35 tf/m ハンチ 0.61 x / = 0.31 tf/m 鋼重 0.25 x = 0.81 tf/m 合計 = 3.27 tf/m 自動車荷重線荷重 P = tf 群集荷重 p = 0.78 tf/m 雪荷重 0.10 x = 0.36 tf/m 衝撃係数第 10 条上下弦材 L = m i = 斜材 L = m i = 垂直材 L = m i =

29 5.3 応力の計算影響線 (1) 上弦材 La P ( tf ) Lb p ( tf/m ) fo 部材番号下弦注目格点 La Lb fo A1=fo x L/2 影響値影響値面積 L0-U1 U1-U2 U2-U3 ( 斜材 ) L2 L (2) 下弦材下弦材番号上弦注目格点 La L0-L1 U L1-L2 U L2-L3 U Lb fo A1=fo x L/2 影響値影響値面積 (3) 斜材 Lh P ( tf ) Lj p ( tf/m ) La Lf Lb Ld Le Lc Lg Sa fa fb fa, fb を求めた後に Ld, Le を計算する Sb Lj p ( tf/m ) P ( tf ) Lk

30 斜材番号斜材の高さ斜材の長さ斜材の斜比下弦注目格点 L0-U U1-L L2-U La =a Lb =b 対象上弦材左格点高さ左右高さの差支点上高さHa 支点上高さHb b*ha+a*hb =R L*Ha/R =Sa L*Hb/R =Sb 間接載荷区間左格点位置右格点位置 + 影響値 fa - 影響値 fb β=(fa-fb) Ld=ps*fa/β Lf=La+Ld Lg=L-Lf 影響値面積 A 影響値面積 B 斜比補正後の値 fa 影響値 fb 影響値 + 影響値面積 - 影響値面積 L0-U L0-L U1-U L1-L U1-U L2-L 最大最小に揃えた値 + 影響値 - 影響値 + 影響値面積 - 影響値面積影響値面積 (4) 垂直材 U1-L1, U3-L P p fo = A = x / 2 = 7.000

31 5.3.2 死荷重死荷重分布荷重 wd = 3.27 tf/m (1) 上弦材部材番号影響値面積 N(tf) U1-U U2-U (2) 下弦材部材番号影響値面積 N(tf) L0-L1 L1-L L2-L (3) 斜材部材番号影響値面積 N(tf) (4) 垂直材部材番号影響値面積 N(tf) L0-U1 U1-L2 L2-U U2-L 自動車荷重輪荷重線荷重 Pf = tf 等分布荷重 Pr = 0.78 tf/m (1) 上弦材部材番号影響値影響値面積 NP(tf) Np(tf) N(tf) U1-U U2-U (2) 下弦材部材番号影響値影響値面積 NP(tf) Np(tf) N(tf) (3) 斜材部材番号影響値 (+) 影響値 (-) 影響値面積 (+) 影響値面積 (-) NP(tf) Np(tf) +Nl(tf) NP(tf) Np(tf) -Nl(tf) L0-L1 L1-L2 L2-L L0-U1 U1-L2 L2-U

32 (4) 垂直材部材番号影響値影響値面積 NP(tf) Np(tf) N(tf) U2-L 雪荷重雪荷重による応力は死荷重と比例計算により求める荷重強度雪荷重 = 0.36 tf/m 死荷重 = 3.27 tf/m 荷重比 0.36 / 3.27 = 上弦材番号 N(tf) 下弦材番号 N(tf) U1-U2 U2-U L0-L1 L1-L2 L2-L 斜材番号 N(tf) 垂直材番号 N(tf) L0-U U2-L U1-L2 L2-U 衝撃荷重衝撃荷重の対象は自動車の輪荷重と等分布荷重である衝撃係数上下弦材 L = i = 斜材 L = i = 垂直材 L = m i = 上弦材番号 N(tf) U1-U2 U2-U 下弦材番号 N(tf) L0-L L1-L L2-L 斜材番号 N(tf)+ N(tf)- 垂直材番号 N(tf) L0-U1 U1-L2 L2-U U2-L2 5.83

33 5.3.6 応力の集計 (-は圧縮力) (1) 上弦材部材番号 U1-U2 U2-U3 死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計 (2) 下弦材部材番号死荷重自動車荷重雪荷重衝撃荷重合計 L0-L L1-L2 L2-L (3) 斜材部材番号死荷重自動車荷重 ± 雪荷重衝撃荷重 ± 合計 Max 合計 Min L0-U1 U1-L2 L2-U (4) 垂直材部材番号 U2-L2 死荷重自動車荷重雪荷重 2.52 衝撃荷重 5.83 合計 47.85

34 5.4 断面計算上弦材 ( 第一パネル ) 最小断面構成は組み立てに使う山形鋼との取り合いで決める b 使用山形鋼定数 bo L = 90 x 90 x 7 As = cm 2 Xc = 5.00 cm Cx = 2.46 cm φ = 22 mm リベット径 he 基本断面寸法 bo = 300 mm he = 80 mm ho h トラス軸線 ho = 250 mm Cov-Pl 山形鋼よりの張出長 5 mm 板幅 = bo+2*l+2*5 490 mm b = bo+2*xc 400 mm Web Pl 山形鋼との段差 3 mm 板高 = ho-2*3 244 mm h = ho-2*xc 150 mm 板厚 h/30 5 mm (a) 部材番号 U1-U2 N = tf 圧縮材 L = m b = cm L/b = / = 47.1 水平軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - Cov Pl 490 x 12 = Ls 90 x 7 = Web Pl 244 x 8 = Ls 90 x 7 = e = 770 / = 5.25 cm r = ( / ) 0.5 = 9.4 cm L/r = / 9.4 = yt = = 8.45 cm yb = = cm Zt = / 8.45 = 1527 cm 3 Zb = / = 727 cm 3 垂直軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - Cov Pl 490 x 12 = Ls 90 x 7 = Web Pl 244 x 8 = Web Pl 244 x 8 = Ls 90 x 7 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( / ) 0.5 = 15.4 cm L/r = / 15.4 = max L/r = 75.17

35 曲げモーメントの計算自重による曲げモーメント M1 = x / 8 = 0.90 tf-m 軸力による曲げモーメント断面中心と骨組み中心の偏心距離 es = = m M2 = x = tf-m 曲げモーメントの合計 = tf-m σca = x = 918 kgf/cm 2 σct = x10 3 / x10 5 / 1527 = = kgf/cm 2 σcb = x10 3 / x10 5 / 727 = = kgf/cm 2 σcmax = kgf/cm 2 < 918 kgf/cm 2

36 5.4.2 下弦材上弦材の最小断面構成は組み立てに使う山形鋼との取り合いで決める bo 使用山形鋼定 L = 100 x 100 x 13 As = cm 2 Xc = 5.00 cm Cx = 2.94 cm φ = 22 mm リベット径 ho h 基本断面寸法 bo = 300 mm he = 185 mm he ho = 350 mm Web Pl 344 x 8 山形鋼との段差 3 mm h = ho-2*xc 250 mm 板厚 >= h/30 8 mm (a) 部材番号 L3-L4 N = tf 引張材 L = m 水平軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 2 - Ls 100 x 13 = Web Pl 344 x 8 = Ls 100 x 13 = Rivet 25 x 13 = Rivet 25 x 21 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( / ) 0.5 = 12.9 cm L/r = / 12.9 = yt = = cm yb = = cm Zt = / = 1125 cm 3 Zb = / = 1125 cm 3 垂直軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 2 - Ls 100 x 13 = Web Pl 344 x 8 = Web Pl 344 x 8 = Ls 100 x 13 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( / ) 0.5 = 19.1 cm L/r = / 19.1 = max L/r = 54.26

37 曲げモーメントの計算自重による曲げモーメント M1 = x / 8 = 0.93 tf-m 軸力による曲げモーメント断面中心と骨組み中心の偏心距離 es = = m M2 = x = 1.39 tf-m 曲げモーメントの合計 = tf-m σtt = x10 3 / x10 5 / 1125 = = kgf/cm 2 σtb = x10 3 / x10 5 / 1125 = = kgf/cm 2 σtmax = kgf/cm 2 < 1300 kgf/cm 斜材 (a) 部材番号 U1-L2 N = tf 引張材 L = m bo 使用溝形鋼 [ = 250 x 90 x 9 x As = cm 2 Io = 4180 cm 4 Xc = 5.00 cm Cx = 2.42 cm ho h φ = 22 mm リベット径基本断面寸法 bo = 250 mm ho = 282 mm 13 h = ho-2*xc = 182 mm 水平軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - [ 250 x 9 = [ 250 x 9 = Rivet 25 x 13 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( / ) 0.5 = 12.1 cm L/r = / 12.1 = 垂直軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - [ 250 x 9 = [ 250 x 9 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( 8360 / ) 0.5 = 9.7 cm 8360 L/r = / 9.7 = max L/r = 応力度の計算 σt = x10 3 / = 876 kgf/cm 2 < 1300 kgf/cm 2

38 (b) 部材番号 L2-U3 N = tf 圧縮材 L = m bo ho h bo = 250 mm ho = 282 mm h = 182 mm [ x 90 x 9 x 13 水平軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - [ 250 x 9 = [ 250 x 9 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( / ) 0.5 = 11.7 cm L/r = / 11.7 = 垂直軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 1 - [ 250 x 9 = [ 250 x 9 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( 8362 / ) 0.5 = 9.7 cm 8362 L/r = / 9.7 = max L/r = σca 1 = / = 603 kgf/cm 2 σca 2 = x = 603 kgf/cm 2 σc = x10 3 / = 310 kgf/cm 2 < 603 kgf/cm 2

39 5.4.4 垂直材 (a) 部材番号 U2-L2 N = tf 引張材 L = m bo 使用山形鋼定 L = 90 x 90 x 10 As = cm 2 Xc = 5.00 cm ho Cx = 2.56 cm φ = 22 mm リベット径基本断面寸法 bo = 250 mm ho = 282 mm 水平軸に対して As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 2 - Ls 90 x 10 = Ls 90 x 10 = Rivet 25 x 10 = e = 0 / = 0.00 cm 0 r = ( 9048 / ) 0.5 = 13.7 cm 9048 L/r = / 13.7 = 垂直軸 Ls As (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) 2 - Ls 90 x 10 = Ls 90 x 10 = e = 0 / = r = ( 6720 / ) 0.5 = L/r = / 11.8 = max L/r = σt = x10 3 / = 997 kgf/cm 2 < 1300 kgf/cm 2

40 5.5 たわみの計算条件設定トラスを梁に換算してたわみを計算する換算する方式はトラスの上下弦材のみを有効として梁の断面二次モーメントを求めるトラスの弦材の断面積は総断面積を対象とするトラスの弦材はスパン中央の部材を対象とする上弦材の断面積 At = m 2 下弦材の断面積 Ab = m 2 トラスの高さ h = m A( m 2 ) y ( m ) F ( m 3 ) 上弦材 x = 下弦材 x = 合計 e = / = I ( m 4 ) たわみの計算支間長 L = m 死荷重 Wd = 3.27 tf/m 下弦材活荷重軸力 Nl = tf 活荷重曲げモーメント Nl*h = tf-m 鋼材のヤング係数 Es = 2.1 x 10 7 tf/m 2 主桁の断面二次モーメント I = m 4 Es I = x 10 7 tf-m 2 死荷重たわみ y = 5 Wd L4 / 384 Es I 4 = 5 x x / 384 / / 10 7 = m = 12.3 mm 活荷重たわみ y = 5 Mmax L 2 / 48 Es I = 5 x x / 48 / / 10 7 = m = 4.9 mm ya = / 800 = 52.5 mm 第 36 条 > 4.9 mm

41 6 横構の計算その他 6.1 地震荷重地震時水平力 ( 下横構に作用すると考える ) 死荷重 3.27 x 2 = 6.54 tf/m 地震時水平力 = 6.54 x 0.20 = tf/m 6.2 風荷重上弦材 h = m 無載荷時 w = 900 x = 225 > 300 kgf/m 故に = tf/m 下弦材 h = m 無載荷時 w = x = 675 > 600 kgf/m 故に = tf/m 斜材 h = m 無載荷時 w = 900 x = 225 > 300 kgf/m 故に = tf/m 高欄地覆床版縦桁 ( プレートガーダー扱いとする ) 基本式 w = x h 600 kgf/m h の計算高欄 x 0.30 = m 地覆 = m 床版 = m ハンチ = m 縦桁 = m 合計 m w = x = tf/m 上横構に作用する水平力上弦材 = tf/m 斜材 / 2 = tf/m 合計 = 下横構に作用する水平力斜材 = tf/m 下弦材 = tf/m 縦桁等 = tf/m 合計 = tf/m tf/m 許容応力度で除した荷重強度上弦材風荷重 / 1.25 = 0.36 tf/m 下弦材地震時 / 1.80 = 0.73 tf/m 風荷重 / 1.25 = 1.17 tf/m 最大荷重 = 1.17 tf/m

42 上横構上横構は圧縮部材として計算する部材長は骨組み長の 0.9 倍とする D1 D2 CL 全パネル延長 D1 D 部材番号パネル長さパネル座標パネル長さ部材長斜比 α 影響値 + - 影響値 fb + 影響値 fa Le La =a Lb =b 負の面積正の面積 D1 D 作用軸力 ( せん断力を2 部材で受け持たせる ) D1 = x x = 4.40 tf D2 = x 9.69 x = 4.02 tf

43 断面計算断面 D1 L x 100 x 10 rx = 3.03 cm As = 19.0 cm 2 w = 14.9 kgf/m L / r = / 3.03 = < 150 σca = / = 495 kgf/cm 2 σc = 4400 / = 232 kgf/cm 2 暫定重量上横構 4 x x = 0.5 tf 4 x x = 0.2 tf 2 x x = 0.1 tf = 0.8 tf 断面 D2 以降 D1 と同一断面を使用し計算は省略する暫定重量上横構 4 x x = 0.5 tf 4 x x = 0.2 tf 2 x x = 0.1 tf = 0.8 tf ストラット I x 150 x 9 x 15 w = 58.5 kgf/m W = 5 x x = 2.3 tf 上横構重量合計 = 4.0 tf 6.4 下横構下横構は引張部材として計算する部材長 Lt = [ ( ) 2 + ( ) 2 ] 0.5 = m 最大水平反力 R = 1.17 x / 2 = tf 最大水平反力を2 部材で受け持たせるものとする P = ( / 2 ) x / = tf 使用断面応力度計算の部材長さは縦桁との連結を考慮し半分とする L x 100 x 10 rx = 3.03 cm As = 19.0 cm 2 w = 14.9 kgf/m L / r = / 3.03 = > 240 σta = = 1300 kgf/cm 2 σt = / 19.0 = 859 kgf/cm 2 下横構重量合計 12 x x = 1.9 tf

44 6.5 積算鋼材重量鋼材重量を求める仮定条件リベット橋に用いられる間接材局部座屈防止のタイプレート及びリベット頭などの重量はシングルレーシングを用いて全てを代表させるシングルレーシング以外の主重量上弦材最大断面積 cm 2 部材長さ部材単位長さ L0-U1 m U1-U2 m U2-U3 m 合計 m x 2 = m 下弦材最大断面積 cm 2 斜材垂直材部材長さ部材単位断面積長さ A x L U1-L2 cm 2, m L2-U3 cm 2, m 合計 cm 2, m 平均面積 / = 最大断面積 cm 2 部材単位個数長さ n x L U1-L1 m U2-L2 m U3-L3 m 合計 m cm 2 シングルレーシング以外の鋼材重量部材断面積単位重量部材長部材数 cm 2 tf/m m - 上弦材下弦材斜材垂直材縦桁横桁上横構 4.0 下横構概算重量 tf

45 橋面面積 x = m 2 単位面積当たり床組み鋼材重量 w = 29.9 / = tf/m 2 単位面積当たりの全鋼材重量 w = 66.6 / = tf/m 2 シングルレーシングの計算部材延長当たり重量 3.5 kgf/m 部材部材長面数 L x n 概算重量 L n L tf 上弦材下弦材斜材垂直材合計合計鋼材重量部材本体レーシング合計 tf tf tf 上弦材下弦材斜材垂直材縦桁横桁上横構下横構単位面積当たりの全鋼材重量 w = 67.9 / = tf/m 2

4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版と横桁を計算します鉄筋コンクリート床版を採用し主桁間を支間方向をするのが標準的な設計です 5 シートS31-3 は主桁の計算です主桁と横桁の断面寸法は初期値が設定されていますここでは入力変更を受付けます主桁断面の寸法は断面計算第 3.

4 シート S31-2 は鉄筋コンクリート床版と横桁を計算します鉄筋コンクリート床版を採用し主桁間を支間方向をするのが標準的な設計です 5 シートS31-3 は主桁の計算です主桁と横桁の断面寸法は初期値が設定されていますここでは入力変更を受付けます主桁断面の寸法は断面計算第 3. 単純鋼鈑桁 ( 溶接橋 ) 昭和 31 年版 SGNC3S31VN0.xls( デモ版 ) 適用範囲昭和 31 年の示方書に基づいて既設の単純非合成鋼鈑桁 ( 溶接橋 ) の設計確認をします車道だけの幅員主桁 3 本が対象です断面は仮定断面 ( デフォルト ) で計算を始めますので計画設計に応用できますユーザは材料寸法など計算結果を見て仮定値を変えて試行ができます製作架設を考えないと決められない設計項目は省いてあります