基礎の設計サンプルデータ 詳細出力例 Kui_3 鋼管ソイルセメント杭サンプルデータ
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- さゆり うづき
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1 基礎の設計サンプルデータ 詳細出力例 Kui_ 鋼管ソイルセメント杭サンプルデータ
2 目次 章 設計条件. 一般事項. 杭の条件. 使用材料および許容応力度.4 杭配置図 側面図.5 地層データ.6 バネ定数および許容支持力 引抜力.7 作用力 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数 5 5. 杭基礎の剛性行列. 杭反力及び変位の計算 6 8 章 断面計算. 杭体断面力. 杭体モーメント図. 杭体応力度 6.4 着目点ごとの杭体応力度 4章 基礎杭計算結果一覧表 4 8 5章 予備計算 5. 水平方向地盤反力係数 杭軸方向鉛直バネ定数 5. 許容支持力 引抜力の計算 6章 杭頭結合計算 6. 設計条件 6. 杭頭とフーチング結合部の応力度照査 6. 仮想鉄筋コンクリート断面照査 6.4 杭頭補強鉄筋の定着長 6.5 杭頭補強鉄筋溶接部のせん断応力度による溶接長 7章 レベル地震時の照査 設計条件 7. 計算結果一覧表 荷重変位曲線 7.4 液状化無視 地震動タイプII 浮力無視 橋軸方向 最終震度 7.4. 橋軸直角方向 最終震度 7.5 液状化無視 地震動タイプII 浮力考慮 7.5. 橋軸方向 最終震度 7.5. 橋軸直角方向 最終震度 7.6 底版照査 設計条件 7.6. 形状寸法図 照査位置 断面力算出 液状化無視 地震動タイプII 浮力無視 液状化無視 地震動タイプII 浮力考慮 予備計算 7.7. M φ 7.7. 水平方向地盤反力係数 7.7. 地盤反力度の上限値
3 7.7.4 押込み支持力の上限値 引抜き支持力の上限値 8章 基礎バネ計算 水平方向地盤反力係数 8. 杭軸直角方向バネ定数 杭軸方向バネ定数 固有周期算定用地盤バネ定数 96
4 - - 章 設計条件. 一般事項 データファイル名 Kui_.F8F タイトル コメント. 杭の条件 杭種 施工工法 鋼管ソイルセメント杭 鋼管ソイルセメント杭 杭頭結合条件 杭先端条件 剛結 ヒンジ ヒンジ 杭の種類 杭の許容変位量 常 時 地震時 支持杭 5.0 (mm) 杭体のヤング係数 40.0 (mm) (N/mm) 杭本数 杭径 固化体径 (本) (mm) 鋼管径 外側錆代 (mm).0 (mm) 内側錆代 設計杭長 鋼管厚 材質 0.0 (mm) 0.90 上杭 (mm) 中杭 下杭 (mm).0 (mm). 使用材料および許容応力度 単位 N/mm 許容曲げ圧縮応力度σca No 許容曲げ引張応力度σta 許容せん断応力度τa 割増係数 SKK400 SKK400 SKK
5 - -.4 杭配置図 側面図 杭頭座標 No X方向 Y方向 杭本ごとの座標ではなく 各方向の座標を示す.5 地層データ 層厚 層No 層種 常 時 地震時 平均 N 値 α Eo(kN/m ) γ(kn/m) f (kn/m) DE 常 時 地震時 γ γ f fn 粘性土 粘性土 砂質土 粘性土 砂質土 砂質土 バネ定数および許容支持力 引抜力 杭軸方向バネ定数 常 Kv(kN/m) 時 4 地震時 4
6 - 許容支持力 引抜力 常 許容支持力 許容引抜力 (kn/本) 時 59 地震時(液無) 85 地震時(液有) 747 常 064 時 地震時(液無) 849 地震時(液有) 4 水平方向地盤反力係数 kh(kn/m ) ()橋軸方向 層厚 kh(kn/m ) 水平方向地盤反力係数 層No 常 時 地震時 常 時 地震時(液無) 地震時(液有) ' '' ()橋軸直角方向 層厚 kh(kn/m ) 水平方向地盤反力係数 層No 常 時 地震時 常 時 地震時(液無) 地震時(液有) ' '' 作用力 ()橋軸方向 No 荷重ケース名称 割増 係数 鉛直力 V 水平力 H モーメント M 常時 地震時(液無) 地震時(液有)
7 - 4 ()橋軸直角方向 No 荷重ケース名称 割増 係数 鉛直力 V 水平力 H モーメント M 地震時(液無) 地震時(液有) 橋軸方向 橋軸直角方向
8 - 5 - 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数 ()橋軸方向 a)杭頭剛結 単位 K K K K4 常 kn/m kn/rad kn.m/rad 時 地震時(液無) 地震時(液有) ()橋軸直角方向 a)杭頭剛結 単位 K K K K4 kn/m kn/rad kn.m/rad 常 時 地震時(液無) 地震時(液有)
9 杭基礎の剛性行列.変位法による底版中心の変位と外力の関係.剛性行列要素 Azz Σ Kv cos θ K sin θ i Azx Axz Σ Kv cosθ sinθ K sinθ cosθ i Aza Aaz Σ Kv X cos θ K X sinθ K sinθ i Axx Σ Kv sin θ K cos θ i Axa Aax Σ Kv X sinθ cosθ K X sinθ cosθ K cosθ i Aaa Σ Kv X cosθ K X sinθ K K X sinθ K4 i ここに Azz 鉛直方向バネ(kN/m) Azx Axz 鉛直と水平の連成バネ(kN/m) Aza Aaz 鉛直と回転の連成バネ(kN/rad ) Axx 水平方向バネ(kN/m) Axa Aax 水平と回転の連成バネ(kN/rad ) Aaa 回転バネ(kN.m/rad) ()橋軸方向 a)杭頭剛結 )常 時 )地震時(液状化無視) )地震時(液状化考慮) ()橋軸直角方向 a)杭頭剛結 )常 時 )地震時(液状化無視)
10 - 7 )地震時(液状化考慮)
11 杭反力及び変位の計算 δzi (δz α Xi) cosθi δx sinθi δxi (δz α Xi) sinθi δx cosθi ここに PNi 杭軸方向反力(kN/本) PHi 杭軸直角方向反力(kN/本) Mti 杭頭モーメント(kN.m/本) Kvi 杭軸方向バネ定数(kN/m) Ki K4i 杭軸直角方向バネ定数(kN/m,kN/rad,,kN.m/rad) Xi 杭頭座標 θi 杭軸が鉛直軸となす角度(rad) δz 原点鉛直変位 δx 原点水平変位 α 原点回転角(rad) δzi 杭頭の杭軸方向変位 δxi 杭頭の杭軸直角方向変位 杭頭での鉛直反力Vi 及び水平反力Hiは 次式による Vi PNi cosθi PHi sinθi Hi PNi sinθi PHi cosθi 注 式中のiはi番目の杭を示す ()橋軸方向 a)杭頭剛結 ()常時 原点作用力 Vo Ho Mo = = = 原点変位 δz = δx = α = 5.48 (mm) (mm) (rad) 杭反力 No Y 本数 PN PH Mt Vi Hi δfx(mm) PNmax = 6.44 Ra = : OK PNmin = δf = 6.44 Pa = (mm) δa = (mm) : OK : OK ()地震時(液無) 原点作用力 Vo = 57. Ho = Mo = 杭反力 No Y 本数 PN 原点変位 δz = 5.08 δx = 8.6 α PH 55.9 = (mm) (mm) 4008 (rad) Mt Vi Hi 55.9 δfx(mm) 8.6
12 - 9 No Y 本数 PN PH Mt Vi Hi δfx(mm) PNmax = PNmin = δf = Ra = : OK Pa = (mm) δa = (mm) : OK : OK ()地震時(液有) 原点作用力 Vo = 57. Ho Mo = = 原点変位 δz = δx = α = 5.08 (mm).86 (mm) (rad) 杭反力 No Y 本数 PN PH Mt Vi Hi δfx(mm) PNmax = PNmin = δf = = = : OK : OK (mm) δa = 4 (mm) : OK.86 Ra Pa ()橋軸直角方向 a)杭頭剛結 ()地震時(液無) 原点作用力 Vo Ho = = Mo = 杭反力 No 原点変位 δz = δx = α X 本数 PN = PH (mm) (mm) 855 (rad) Mt Vi Hi δfx(mm) PNmax = PNmin = δf = = = : OK : OK (mm) δa = 4 (mm) : OK 5.97 Ra Pa ()地震時(液有) 原点作用力 原点変位 Vo Ho = = δz = δx = Mo = α = (mm) (mm) 8 (rad)
13 - 0 杭反力 No X 本数 PN PH Mt Vi Hi δfx(mm) PNmax = PNmin = δf = Ra Pa = = : OK : OK (mm) δa = 4 (mm) : OK
14 - - 章 断面計算. 杭体断面力 ) 橋軸方向 常時 杭頭剛結 H M 杭頭ヒンジ 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K() K4(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt)
15 - ) 橋軸方向 地震時(液無) 杭頭剛結 H M 杭頭ヒンジ 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K() K4(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S
16 - ) 橋軸方向 地震時(液有) 杭頭剛結 H M 杭頭ヒンジ 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K() K4(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S
17 - 4 4) 橋軸直角方向 地震時(液無) 杭頭剛結 H M 杭頭ヒンジ 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K() K4(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S
18 - 5 5) 橋軸直角方向 地震時(液有) 杭頭剛結 H M 杭頭ヒンジ 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K() K4(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S
19 杭体モーメント図 ) 橋軸方向 常時 杭 径 D = (mm) H = M 杭頭剛結 = 杭 長 L = 0.90 H = 杭頭ヒンジ
20 - 7 ) 橋軸方向 地震時(液無) 杭 径 D = (mm) H = 55.9 M = 杭頭剛結 杭 長 L = 0.90 H = 55.9 杭頭ヒンジ
21 - 8 ) 橋軸方向 地震時(液有) 杭 径 D = (mm) H = 55.9 M = 杭頭剛結 杭 長 L = 0.90 H = 55.9 杭頭ヒンジ
22 - 9 4) 橋軸直角方向 地震時(液無) 杭 径 D = (mm) H = 56.4 M = 杭頭剛結 杭 長 L = 0.90 H = 56.4 杭頭ヒンジ
23 - 0 5) 橋軸直角方向 地震時(液有) 杭 径 D = (mm) H = 56.4 M = 杭頭剛結 杭 -89. 長 L = 0.90 H = 56.4 杭頭ヒンジ
24 - -. 杭体応力度 鋼管ソイルセメント杭 第断面 材質 鋼管径 D = 外側錆代 断面積 800.0(mm) = 板厚.0(mm) A = 断面次モーメント I = Ys = t = 9.0(mm) 内側錆代 = (mm) 0.0(mm) (mm4) 99.0(mm) 応力度 ()橋軸方向 No 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σt,σta (N/mm) S τ,τa (N/mm) Mr Mr_L (*) (*) (*) (*) τ,τa (N/mm) Mr Mr_L 常時 地震時 (液無) 地震時 (液有) 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する ()橋軸直角方向 No 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σt,σta (N/mm) S (*) (*) 地震時 (液無) 地震時 (液有) 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する
25 - 第断面 材質 鋼管径 D = 外側錆代 断面積 800.0(mm) = 板厚.0(mm) A = 断面次モーメント I = Ys = t = 4.0(mm) 内側錆代 = (mm) 0.0(mm) (mm4) 99.0(mm) 応力度 ()橋軸方向 No 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σt,σta (N/mm) S τ,τa (N/mm) Mr Mr_L (*) (*) (*) (*) (*) (*) (*) (*) τ,τa (N/mm) Mr Mr_L 常時 地震時 (液無) 地震時 (液有) 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する ()橋軸直角方向 No 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σt,σta (N/mm) S (*) (*) (*) (*) (*) (*) (*) (*) 地震時 (液無) 地震時 (液有) 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する 第断面 材質 鋼管径 D = 外側錆代 = 800.0(mm).0(mm) 断面積 断面次モーメント A I 板厚 t =.0(mm) 内側錆代 = 0.0(mm) = = Ys = (mm) (mm4) 99.0(mm)
26 - 応力度 ()橋軸方向 No 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σt,σta (N/mm) S τ,τa (N/mm) Mr Mr_L (*) (*) (*) (*) τ,τa (N/mm) Mr Mr_L 常時 地震時 (液無) 地震時 (液有) 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する ()橋軸直角方向 No 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σt,σta (N/mm) S (*) (*) (*) (*) 地震時 (液無) 地震時 (液有) 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する
27 着目点ごとの杭体応力度 ) 橋軸方向 許容応力度 地震時(液無) SKK400 曲げ圧縮σca = 曲げ圧縮σca = 軸力最大Nmax = - (N/mm ) (N/mm ) 曲げ引張σta = 曲げ引張σta = 軸力最小Nmin = 杭頭剛結 Z σcmax 杭頭ヒンジ σ(n/mm) M (N/mm ) (N/mm ) σ(n/mm) 材質 σtmax M σcmax σtmax * 現場継手不可位置 応力度が許容応力度の90%を超える位置
28 - 5 ) 橋軸方向 地震時(液有) 許容応力度 SKK400 曲げ圧縮σca = - (N/mm ) 曲げ引張σta = (N/mm ) 曲げ圧縮σca = 軸力最大Nmax = (N/mm ) 曲げ引張σta = 軸力最小Nmin = (N/mm ) 杭頭剛結 Z 杭頭ヒンジ σ(n/mm ) M σcmax σtmax σ(n/mm) 材質 M σcmax σtmax * * * 現場継手不可位置 応力度が許容応力度の90%を超える位置
29 - 6 4) 橋軸直角方向 地震時(液無) 許容応力度 SKK400 曲げ圧縮σca = - (N/mm ) 曲げ引張σta = (N/mm ) 曲げ圧縮σca = 軸力最大Nmax = (N/mm ) 曲げ引張σta = 軸力最小Nmin = (N/mm ) -5.0 杭頭剛結 Z 杭頭ヒンジ σ(n/mm ) M σcmax σtmax σ(n/mm) 材質 M σcmax σtmax * 現場継手不可位置 応力度が許容応力度の90%を超える位置
30 - 7 5) 橋軸直角方向 地震時(液有) 許容応力度 SKK400 曲げ圧縮σca = - (N/mm ) 曲げ引張σta = (N/mm ) 曲げ圧縮σca = 軸力最大Nmax = (N/mm ) 曲げ引張σta = 軸力最小Nmin = (N/mm ) 杭頭剛結 Z 杭頭ヒンジ σ(n/mm ) M σcmax σtmax σ(n/mm) 材質 M σcmax σtmax * 現場継手不可位置 応力度が許容応力度の90%を超える位置
31 - 8-4章 基礎杭計算結果一覧表 ()橋軸方向 荷重ケースNo. 略称 原点作用力 Vo Ho Mo 地震時 (液無) 常時 地震時 (液有) kn kn kn.m mm mm rad 原点変位 δx δz α δf, δa mm 鉛直反力 PNmax, Ra PNmin, Pa kn kn 水平反力 PH kn kn.m kn.m 杭作用モーメント 杭頭 Mt 地中部 Mm 杭体応力度 上 杭 N/mm N/mm N/mm σc,σca σt,σta τ, τa 判定 OK 杭 杭 種 鋼管ソイルセメント杭 径 固化体径 φ = (mm) 杭 鋼管径 φ = (mm) 長 L = 0.90 鋼管厚 t = OK OK 9.0 (mm)
32 - 9 ()橋軸直角方向 荷重ケースNo. 略称 地震時 (液無) 原点作用力 Vo Ho Mo 地震時 (液有) kn kn kn.m mm mm rad 原点変位 δx δz α δf, δa mm 鉛直反力 PNmax, Ra PNmin, Pa kn kn 水平反力 PH kn kn.m kn.m 杭作用モーメント 杭頭 Mt 地中部 Mm 杭体応力度 上 杭 N/mm N/mm N/mm σc,σca σt,σta τ, τa OK OK 判定 杭 種 鋼管ソイルセメント杭 杭 径 固化体径 φ = (mm) 鋼管径 φ = (mm) 杭 長 L 鋼管厚 t = = (mm)
33 - 0-5章 予備計算 5. 水平方向地盤反力係数 杭外径 D = E = 0 (kn/m) I = 5699 (m 4) 杭体ヤング係数 杭体断面二次モーメント 杭の特性値(換算載荷幅算出) 常時 地震時 β = β = 水平抵抗に関する 地盤の深さ 常時 地震時 β = β = (m -) (m -) = (kn/m ) (地震時) =.58 = (地震時) 55.6 (kn/m ) (地震時) 地震時BH算出時のα Eoの取扱い 常時 層厚 α Eo (kn/m) 層No kh (kn/m) DE 常 時 地震時 常 時 地震時 常 時 地震時(液無) 地震時(液有) ' ''
34 杭軸方向鉛直バネ定数 杭 工 種 鋼管ソイルセメント杭 法 鋼管ソイルセメント杭工法 a = (L/Dsc) 0.5 =.860 Asp : 鋼管の純断面積 = (m ) (kn/m ) (m ) Esc : ソイルセメントの変形係数 = L : 杭長 = (kn/m ) Dsc : 杭径(固化体径) Esp : 鋼管のヤング係数 Asc : 固化体の純断面積 = 0 = =.0000 Kv = 4 (kn/m)
35 許容支持力 引抜力の計算 )杭の諸元 杭 種 鋼管ソイルセメント杭 工 法 設計杭長 鋼管ソイルセメント杭 L = 突出杭長 杭の種類 Lo = 支持杭 φ000.0 (mm) 現地盤面から上を示す )許容支持力の計算 Ru = qd Ap U Σ(Li fi) Ru = qd Ap U Σ(Li fi DEi) (常 時), (地震時(液無)) (地震時(液有)) Ra 杭頭における杭の軸方向許容押込み支持力 n 安全率.0 (常 時).0 (地震時) γ 安全率の補正係数 =.0 Ru 地盤から決まる杭の極限支持力 qd 杭先端で支持する単位面積当りの極限支持力度 (kn/m ) qd = 50 N ( 7500) = 砂層 = 7500 (kn/m ) Ap 杭先端面積 (m ) U 杭の周長 U = π.0000 =.4 Li 層厚 fi 層の最大周面摩擦力度(kN/m ) DEi 土質定数の低減係数 地震時のみ Ws 杭で置き換えられる部分の土の有効重量 Ws = Ap Σ(γi Li) γi 土の有効単位重量(kN/m ) 周面摩擦力および杭で置き換えられる部分の土の有効重量 常 時 層 No 土質 粘性 粘着力 (kn/m) 層厚 Li γi (kn/m) 粘性 粘性 粘性 砂質 粘性 砂質 砂質 計 平均 N値 Ws 0.5 fi (kn/m) Li fi (kn/m) 40.0
36 - 地震時(液無) 層 No 土質 粘性 平均 N値 粘着力 (kn/m) 層厚 Li γi (kn/m) 粘性 粘性 粘性 砂質 粘性 砂質 砂質 計 Ws fi (kn/m) 0.5 Li fi (kn/m) 40.0 地震時(液有) 層 No 土質 粘性 平均 N値 粘着力 (kn/m) 層厚 Li γi (kn/m) 粘性 粘性 粘性 砂質 粘性 砂質 砂質 計 Ws fi (kn/m) Li fi DEi (kn/m) DEi 地盤から決まる極限支持力 常 時 Ru = qd Ap U Σ(Li fi) = 地震時(液無) Ru = qd Ap U Σ(Li fi) = = = 660 地震時(液有) Ru = qd Ap U Σ(Li fi DEi) = = 596 W 杭の有効重量 ()内は地震時を示す W = Σ(W L Wo Lo) = 78.( 78.) W 水中部単位長重量 (kn/m) = 上杭 9.8 L 水中部杭長 = 8.000( 8.000) Wo 水位上部単位長重量(kN/m) = 6.89 Lo 水位上部杭長 = ( ) 中杭 9. 下杭 (.000) (0.900) 5.75 ( ) ( )
37 - 4 許容支持力 )許容引抜力の計算 Pu = U Σ(Li fi) (常 時), (地震時(液無)) Pu = U Σ(Li fi DEi) (地震時(液有)) Pa 杭頭における杭の軸方向許容引抜力 n 安全率 6.0 (常 時).0 (地震時) Pu 地盤から決まる杭の極限引抜力 Pu = = 07 Pu =.4 Pu = = 99.7 = W 杭の有効重量 (常 時) (地震時(液無)) (地震時(液有)) (常 時) (地震時) 許容引抜力 4)計算結果一覧 (kn/本) 常 許容支持力 許容引抜力 時 59 地震時(液無) 85 地震時(液有) 747 常 064 時 地震時(液無) 849 地震時(液有) 4
38 - 5-6章 杭頭結合計算 6. 設計条件 )杭頭結合方法および諸元 結合方法 方法B 杭 種 鋼管ソイルセメント杭 (材質 ) 杭 板 径 φ = 厚 t = (mm) 9.0 (mm) 材 料 フーチングコンクリート設計基準強度 補強鉄筋材質 σck = (N/mm ) SD45 )杭頭部形状図 )杭頭作用力 橋軸方向 case 荷重名略称 割増 係数 鉛直反力 PNmax PNmin 水平反力 PHmax モーメント 水平端部 :杭頭 :地中部 SW 常時 地震時(液無) 地震時(液有) SWは下記算出に用いるモーメント :杭頭 :地中部 を示す 仮想鉄筋コンクリート断面の応力度 橋軸直角方向 case 荷重名略称 割増 係数 鉛直反力 PNmax PNmin 水平反力 PHmax 水平端部 モーメント :杭頭 :地中部 SW 地震時(液無) 地震時(液有) SWは下記算出に用いるモーメント :杭頭 :地中部 を示す 仮想鉄筋コンクリート断面の応力度
39 杭頭とフーチング結合部の応力度照査 ()押込み力に対する照査 )フーチングコンクリートの垂直支圧応力度 PNmax 軸方向最大押込み力 (N) D 杭外径 = (mm) 橋軸方向 case PNmax 荷重名略称 σcv (N/mm) σcva (N/mm) 判定 常時 OK 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK 橋軸直角方向 case PNmax 荷重名略称 σcv (N/mm) σcva (N/mm) 判定 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK )フーチングコンクリートの押抜きせん断応力度 h 垂直方向の押抜きせん断に抵抗するフーチングの有効厚さ = 400 (mm) 橋軸方向 case PNmax 荷重名略称 τv (N/mm) τa (N/mm) 判定 常時 OK 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK 橋軸直角方向 case PNmax 荷重名略称 τv (N/mm) τa (N/mm) 判定 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK ()水平力および曲げモーメントに対する照査 )フーチングコンクリートの水平支圧応力度 PHmax 軸直角方向力 (N) L 杭の埋込み長 = 00 (mm)
40 - 7 橋軸方向 case 荷重名略称 常時 PHmax σch (N/mm) σcha (N/mm) 判定 OK 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK 橋軸直角方向 case 荷重名略称 PHmax σch (N/mm) σcha (N/mm) 判定 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK )フーチング端部の杭に対する水平方向の押抜きせん断応力度 PH 水平端部杭の軸直角方向力 (N) h 水平方向の押抜きせん断力に抵抗するフーチングの有効厚さ = 600 (mm) 橋軸方向 case 荷重名略称 常時 PH τh (N/mm) τa (N/mm) 判定 OK 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK 橋軸直角方向 case 荷重名略称 PH τh (N/mm) τa (N/mm) 判定 地震時(液無) OK 地震時(液有) OK
41 仮想鉄筋コンクリート断面照査 )断面 杭外径 D 仮想RC断面直径 内径 = 80 (mm) Do = Ro = 00 (mm) (mm) )鉄筋 段 鉄筋 かぶり(mm) As(cm) 種類 D - 4 (@ 9) 中詰め補強鉄筋 D - 0 (@ 79) 中詰め補強鉄筋 ΣAs = 49.45(cm ) )仮想鉄筋コンクリート断面の照査 橋軸方向 断面力 No 荷重名略称 中立軸 応力度 (N/mm) 許容値 (N/mm) X (cm) σc σs σca σsa 軸力 判定 M N 常時 Nmax Nmin OK OK 地震時 (液無) Nmax Nmin OK OK 地震時 (液有) Nmax Nmin OK OK 橋軸直角方向 断面力 No 荷重名略称 中立軸 応力度 (N/mm) 許容値 (N/mm) X (cm) σc σca σsa 軸力 判定 M N σs 地震時 (液無) Nmax Nmin OK OK 地震時 (液有) Nmax Nmin OK OK 4)必要鉄筋量の照査 鉄筋量 ΣAs = (cm ) 必要鉄筋量 Asr = 9.7 (cm ) OK
42 杭頭補強鉄筋の定着長 L Lo 0 d L Lo 埋込み長 (mm) 鉄筋の定着長 (mm) σsa τoa 鉄筋の許容引張応力度 = 0 (N/mm ) 許容付着応力度 =.800 (N/mm ) Ast u 杭頭補強鉄筋 断面積 (mm ) 周長 (mm) d 段 d (mm) u (mm) 径 (mm) Ast(mm) Lo (mm) L (mm) フーチング下面主鉄筋中心位置よりLを確保する
43 杭頭補強鉄筋溶接部のせん断応力度による溶接長 τsa すみ肉溶接の許容せん断応力度 = (N/mm ) σsa 補強鉄筋の許容引張応力度 Ast 杭頭補強鉄筋( D )本の断面積 = = 0 (N/mm ) 794. (mm ) λ Ls すみ肉溶接の脚長 (mm) すみ肉溶接長 (mm) 溶接脚長 λ (mm) 溶接長 Ls (mm)
44 - 4-7章 レベル地震時の照査 7. 設計条件. 基本条件 検討ケース 地震動タイプI 地震動タイプII 浮力無視 浮力考慮 浮力無視 浮力考慮 液状化無視 液状化考慮 慣性力の向き 正方向 正方向 地盤種別 計算分割数 I種地盤 00 Y-U,Y-Y'区間の低減率 /0000. 杭基礎 杭頭条件 橋軸方向 橋軸直角方向 剛結 杭先端条件 杭種 ヒンジ 鋼管ソイルセメント杭 杭本数 杭径 (本) D =.0000 設計杭長 設計極限押込力 L = PNu = 液状化無視 引抜力 PNu = PTu = 液状化考慮 液状化無視 浮力無視 PTu = PTu = 液状化無視 浮力考慮 液状化考慮 浮力無視 杭軸方向バネ定数 PTu = 液状化考慮 浮力考慮 KvE = 4.00 (kn/m). 単杭および群杭に関する補正係数 群杭による補正係数 砂質土 ηk = ηp αp =.500 ηp αp =.500 粘性土 橋軸方向 橋軸直角方向 ηk = ηp =.000 単杭による補正係数 砂質土 αk =.500 αp =.000 粘性土 αk =.500 αp =.500 ( N) αp =.000 (N
45 地盤データ 浮力無視 No 層種 層厚 受働土圧強度pp(kN/m ) 平均 N値 層上面 層下面 低減 係数 DE 地盤反力係数kHE (kn/m ) 液状化無視 着目点 ピッチ 液状化考慮 粘性土 粘性土 砂質土 粘性土 砂質土 砂質土 耐震設計上の地盤面 第 層上面 液状化無視時 第 層上面 液状化考慮時 地盤反力係数KHEは低減係数DEを乗じた値 浮力考慮 No 層種 層厚 受働土圧強度pp(kN/m ) 平均 N値 層上面 層下面 低減 係数 DE 地盤反力係数kHE (kn/m ) 液状化無視 着目点 ピッチ 液状化考慮 粘性土 粘性土 砂質土 粘性土 砂質土 砂質土 耐震設計上の地盤面 第 層上面 液状化無視時 第 層上面 液状化考慮時 地盤反力係数KHEは低減係数DEを乗じた値 5. 杭本体データ 外側錆代 = 内側錆代 杭の単位長さ当り重量 鋼管厚 (mm) = w =.0 (mm) 0.0 (mm) 6.89 (kn/m) No 区間長 降伏応力度 (N/mm) 杭頭補強鉄筋 仮想RC断面直径 内径 No 径(mm) D D 本数 Do = Ro = 00 (mm) (mm) かぶり(mm) 補強鉄筋 4 50 中詰め補強鉄筋 0 50 中詰め補強鉄筋
46 - 4 M-φ 浮力無視 軸力 = 死荷重時軸力 No 区間長 曲げモーメント My Mp 曲率(/m) φy 仮想RC断面My (軸力 0.0) φy 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面My 杭体My 浮力考慮 軸力 = 8.4 死荷重時軸力 No 区間長 曲げモーメント My Mp 曲率(/m) φy 仮想RC断面My (軸力 0.0) φy 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面My 杭体My 杭配置 杭頭座標 No X方向 Y方向 杭本ごとの座標ではなく 各方向の座標を示す
47 作用力 死荷重時上部工反力 橋脚躯体重量 Rd Wp = = 底版下面からWp重心位置までの高さ 慣性力を考慮する底版および上載土重量 yp WF = = 底版下面からWF重心位置までの高さ 浮力無視 yf =.50 Up = = WF + Ws Hd = = 407. 死荷重時に底版下面中心に作用するモーメント Hd Md = = 橋軸直角方向 橋軸方向 = = 59. 橋軸直角方向 死荷重時に底版下面中心に作用する鉛直力 Md Vo 底版下面から水位までの高さ 脚柱に作用する浮力 底版および上載土重量 浮力を含む 死荷重時に底版下面に作用する水平力 浮力考慮 底版下面から水位までの高さ =.500 橋軸方向 脚柱に作用する浮力 底版および上載土重量 浮力を含む Up WF + Ws = = 40.6 死荷重時に底版下面に作用する水平力 Hd Hd = = 橋軸方向 橋軸直角方向 死荷重時に底版下面中心に作用するモーメント Md Md = = 橋軸方向 橋軸直角方向 死荷重時に底版下面中心に作用する鉛直力 Vo = 橋軸方向 橋軸直角方向 単位 タイプI タイプII タイプI タイプII Cz khco khp khg 橋脚の終局水平耐力 大きな余裕がない 大きな余裕がない 大きな余裕がある 大きな余裕がある Wu kn yu m ここに Cz khco 設計水平震度 khp 基礎の設計に用いる設計水平震度 khg Wu 地盤面における設計水平震度 当該橋脚が支持する上部構造部分の重量 yu 底版下面から上部構造慣性力作用位置までの高さ
48 計算結果一覧表 液状化無視 地震動タイプII 浮力無視 () 橋軸方向 水平震度 kh = 単位 ()杭 最大曲げモーメント Mmax kn.m 降伏曲げモーメント My kn.m 条件 条件 抽出条件 発生深さ 基 礎 の 耐 力 照 査 ()杭 m 杭体区間 Mmax My Mmax My 判定 降伏していない杭がある 杭頭最大鉛直反力 PN kn 押込み支持力の上限値 PNu kn OK PN PNu 判定 押込み支持力の上限値に達しない OK 以上のように 基礎は降伏に達しない 最大曲げモーメントの抽出条件 条件 全範囲 杭頭から杭先端まで の杭体曲げモーメントMがMy未満のとき M My が最大となる位置 条件 My M Mpとなる範囲があるとき 他の範囲ではM My My M Mpとなる範囲を対象として M Mp が最大となる位置 条件4 Mp Mとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mp M Mpとなる最上部 底版の照査 曲げに対する照査 押込み側底版先端 からの距離 作用曲げモーメント 降伏曲げモーメント 釣合鉄筋量 (cm) 判 定
49 - 46 () 橋軸直角方向 水平震度 kh =.480 単位 ()杭 ()杭 最大曲げモーメント Mmax kn.m 降伏曲げモーメント My kn.m 条件 条件 抽出条件 発生深さ 基 礎 の 耐 力 照 査 m 杭体区間 Mmax My Mmax My 判定 降伏していない杭がある 杭頭最大鉛直反力 PN kn 押込み支持力の上限値 PNu kn OK PN PNu 判定 押込み支持力の上限値に達しない OK 以上のように 基礎は降伏に達しない 最大曲げモーメントの抽出条件 条件 全範囲 杭頭から杭先端まで の杭体曲げモーメントMがMy未満のとき M My が最大となる位置 条件 My M Mpとなる範囲があるとき 他の範囲ではM My My M Mpとなる範囲を対象として M Mp が最大となる位置 条件4 Mp Mとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mp M Mpとなる最上部 底版の照査 曲げに対する照査 押込み側底版先端 からの距離 作用曲げモーメント 降伏曲げモーメント 釣合鉄筋量 (cm) 判 定 せん断に対する照査 はりとしての照査 押込み側底版先端 からの距離 作用せん断力 せん断耐力 判 定
50 - 47 液状化無視 地震動タイプII 浮力考慮 () 橋軸方向 水平震度 kh = 単位 ()杭 最大曲げモーメント Mmax kn.m 降伏曲げモーメント My kn.m 条件 条件 抽出条件 発生深さ 基 礎 の 耐 力 照 査 ()杭 m 杭体区間 Mmax My Mmax My 判定 降伏していない杭がある 杭頭最大鉛直反力 PN kn 45.0 押込み支持力の上限値 PNu kn OK PN PNu 判定 押込み支持力の上限値に達しない OK 以上のように 基礎は降伏に達しない 最大曲げモーメントの抽出条件 条件 全範囲 杭頭から杭先端まで の杭体曲げモーメントMがMy未満のとき M My が最大となる位置 条件 My M Mpとなる範囲があるとき 他の範囲ではM My My M Mpとなる範囲を対象として M Mp が最大となる位置 条件4 Mp Mとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mp M Mpとなる最上部 底版の照査 曲げに対する照査 押込み側底版先端 からの距離 作用曲げモーメント 降伏曲げモーメント 釣合鉄筋量 (cm) 判 定
51 - 48 () 橋軸直角方向 水平震度 kh =.480 単位 ()杭 ()杭 最大曲げモーメント Mmax kn.m 降伏曲げモーメント My kn.m 条件 条件 抽出条件 発生深さ 基 礎 の 耐 力 照 査 m 杭体区間 Mmax My Mmax My 判定 降伏していない杭がある 杭頭最大鉛直反力 PN kn 押込み支持力の上限値 PNu kn OK PN PNu 判定 押込み支持力の上限値に達しない OK 以上のように 基礎は降伏に達しない 最大曲げモーメントの抽出条件 条件 全範囲 杭頭から杭先端まで の杭体曲げモーメントMがMy未満のとき M My が最大となる位置 条件 My M Mpとなる範囲があるとき 他の範囲ではM My My M Mpとなる範囲を対象として M Mp が最大となる位置 条件4 Mp Mとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mp M Mpとなる最上部 底版の照査 曲げに対する照査 押込み側底版先端 からの距離 作用曲げモーメント 降伏曲げモーメント 釣合鉄筋量 (cm) 判 定 せん断に対する照査 はりとしての照査 押込み側底版先端 からの距離 作用せん断力 せん断耐力 判 定
52 荷重変位曲線 水平震度 変位曲線 液状化無視 地震動タイプII 浮力無視 () 橋軸方向 αi 水平 震度 水平力 上部構造 慣性力作用 位置の変位 極限支持力 杭本体状態 押込側 杭列数 引抜側 杭列数 () () 基礎耐力 備 考 降伏 / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ 断面照査時 せん 断 極限支持力 全杭列中 極限支持力に達している杭列数を示す 杭本体状態 () 最前列の杭 () 列目以降の杭 降伏前の状態 降伏 終局 4 塑性ヒンジ発生
53 - 50 () 橋軸直角方向 αi 水平 震度 水平力 上部構造 慣性力作用 位置の変位 極限支持力 杭本体状態 押込側 杭列数 引抜側 杭列数 () () 基礎耐力 備 考 降伏 / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ 4 断面照査時 せん 断 極限支持力 全杭列中 極限支持力に達している杭列数を示す 杭本体状態 () 最前列の杭 降伏前の状態 降伏 終局 () 列目以降の杭 4 塑性ヒンジ発生
54 - 5 液状化無視 地震動タイプII 浮力考慮 () 橋軸方向 αi 水平 震度 水平力 上部構造 慣性力作用 位置の変位 極限支持力 杭本体状態 押込側 杭列数 引抜側 杭列数 () () 基礎耐力 備 考 降伏 / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ 断面照査時 せん 断 極限支持力 全杭列中 極限支持力に達している杭列数を示す 杭本体状態 () 最前列の杭 () 列目以降の杭 降伏前の状態 降伏 終局 4 塑性ヒンジ発生
55 - 5 () 橋軸直角方向 αi 水平 震度 水平力 上部構造 慣性力作用 位置の変位 極限支持力 杭本体状態 押込側 杭列数 引抜側 杭列数 () () 基礎耐力 備 考 降伏 / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ / 4 0/ 4 断面照査時 せん 断 極限支持力 全杭列中 極限支持力に達している杭列数を示す 杭本体状態 () 最前列の杭 降伏前の状態 降伏 終局 () 列目以降の杭 4 塑性ヒンジ発生
56 液状化無視 地震動タイプII 浮力無視 7.4. 橋軸方向 最終震度 設計荷重 水平震度 鉛直力 V 水平力 H = Rd + Wp - Up + Ws + WF' = = 59. = (Wu + Wp) khp + WF khg khi/(cz khco) + Hd = ( ) / = 79.0 モーメント M = (Wu yu + Wp yp) khp + WF khg khi/(cz khco) yf + Md = ( ) / = 底版下面中心における変位 変位量 水平変位 40 鉛直変位 8 回転変位(rad) 杭反力 押込み支持力の上限値 PNu = 引抜き支持力の上限値 PTu = 杭列 鉛直反力 水平反力 モーメント 杭頭座標 杭本数 杭反力分 底版前面負担分 合計 59.0
57 - 54 杭 地盤データ (()杭)
58 - 55 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 深さ 区間長 My φy(/m) Mp φy'(/m) 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 65.6
59 - 56 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力
60 - 57 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力
61 - 58 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力
62 - 59 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M My : My M Mp 4 : Mp M
63 - 60 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
64 - 6 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
65 - 6 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
66 - 6 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
67 - 64 杭 地盤データ (()杭)
68 - 65 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 深さ 区間長 My φy(/m) Mp φy'(/m) 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 65.6
69 - 66 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力
70 - 67 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力
71 - 68 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力
72 - 69 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M My : My M Mp 4 : Mp M
73 - 70 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
74 - 7 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
75 - 7 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )
目次 章 設計条件. 一般事項. 杭の条件. 使用材料および許容応力度. 杭配置図 側面図.5 地層データ.6 バネ定数および許容支持力 引抜力.7 作用力 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数. 杭基礎の剛性行列. 杭反力及び変位の計算 5 7. 負の周面摩擦力に対する検討 章 断面計算. 杭体断
基礎の設計サンプルデータ 詳細出力例 Kui_ 場所打ち杭サンプルデータ 目次 章 設計条件. 一般事項. 杭の条件. 使用材料および許容応力度. 杭配置図 側面図.5 地層データ.6 バネ定数および許容支持力 引抜力.7 作用力 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数. 杭基礎の剛性行列. 杭反力及び変位の計算 5 7. 負の周面摩擦力に対する検討 章 断面計算. 杭体断面力. 杭体モーメント図 9.
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
( 設計条件 1 単位体積重量 コンクリートの単位体積重量 4(KN/m 裏込土の単位体積重量 γ 17(KN/m 土質条件 裏込土の内部摩擦角 φ 5( ( 砂質土 壁面摩擦角 δ 1.5 ( ( 透水マット使用 1/φ 地表面傾斜角 β 0( 砕石の場合は/3φ 壁背面の鉛直面に対する角度 α
参考資料参考 1. 鉄筋コンクリート擁壁の安定及び構造計算例 1. 常時 (1 断面形状図 フェンス荷重 7 1KN/m 0.1tf/m 1100 6 上載荷重 10KN/ 1tf/m m h=3500 3150 地上高 3000 1:0.00 1 V 5 4 P H 3 δ=1/φ( 透水マット使用 V P δ=1/φ ( 透水マット使用 350 500 以上 G.L H h/3=1167 h/=1750
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
untitled
20 3 Copyright (2007) by P.W.R.I. All rights reserved. No part of this book may be reproduced by any means, nor transmitted, nor translated into a machine language without the written permission of the
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
杭の事前打ち込み解析
杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
< E9197BF2E786264>
添付資料 2. 構造計算書 添付資料 2.1 監査廊工 ( 左岸出入口部 ) 計算断面図 添 2.1-1 配筋要領図 ( 計算結果 ) 添 2.1-2 左岸側出入口部 ボックスカルバートの構造計算 計算断面 1 L-23 1 添 2.1-3 左岸側出入口部ボックスカルバートの計算 (L-23,d=13.0m) 1 設計条件 1.1 形状寸法 ボックス形式 監査廊ボックス 3600 6002500500
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
BUILD.GPⅢ出力例
U.N.009500 ** BUILD.GPⅢ (Ver 1.59 ) ** < 出力例 > Page 1 ********************* ** ********************************* ******************** ******** ********** **** ********** ** ********** **** ***********
<4D F736F F F696E74202D D D4F93AE89F097E D F4390B32E B93C782DD8EE682E
DYMO を用いた動的解析例 単柱式鉄筋コンクリート橋脚の動的耐震設計例 解説のポイント DYMOを使った動的解析による耐震性能照査の流れ 構造のモデル化におけるポイント 固有振動解析 動的解析条件 動的解析結果 ( 各種応答 ) の見方 安全性の照査 形状寸法あるいは支承諸元の変更始め 橋梁構造のモデル作成 固有振動解析による橋梁の固有振動特性の把握 動的解析条件の設定 動的解析の実施及び解析結果の評価
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
目次 章 本体縦方向計算(設計条件). 設計条件.. 基本条件.. 樋門概略側面図.. 樋門概略平面図.. 堤体形状図. 材料.. 単位重量.. コンクリート.. PC鋼材.. 鋼板(しゃ水鋼矢板). 盛土.. 堤防盛土. 地盤条件 6.. 地層条件.. 沈下量算出点. 函体形状.. スパン ブロッ
柔構造樋門の設計 サンプルデータ 出力例 Sample 連矩形 PC 可とう性継手門柱形式 : 柱 胸壁 : なし翼壁 : 逆 T 型計算例 目次 章 本体縦方向計算(設計条件). 設計条件.. 基本条件.. 樋門概略側面図.. 樋門概略平面図.. 堤体形状図. 材料.. 単位重量.. コンクリート.. PC鋼材.. 鋼板(しゃ水鋼矢板). 盛土.. 堤防盛土. 地盤条件 6.. 地層条件.. 沈下量算出点.
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
(2)1) 各基礎形式の安定照査項目および安定照査の基本と設計法の適用範囲は表 7-1 表 7-2に示すとおりであ る 表 7-1 常時, 暴風時及びレベル1 地震時における各基礎の安定照査項目 照査項目支持力基礎形式鉛直水平 転倒 滑動 水平変位 直 接 基 礎 ( ) - ケーソン基礎 - -
第 7 編基礎構造 第 1 章基礎の安定に関する基本事項 1 1 設計の基本 (1) 基礎は常時 暴風時及びレベル1 地震時に対し 支持 転倒 滑動に対して安定であるとともに 基礎の変位は許容変位をこえてはならない (2) 基礎の設計法の区分基礎はその形式に応じ 原則として直接基礎 斜面上の深礎基礎 ケーソン基礎 杭基礎 鋼管矢板基礎 地中連続壁基礎に区分して設計するものとする (3) 橋脚基礎は
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
3.300 m m m m m m 0 m m m 0 m 0 m m m he m T m 1.50 m N/ N
3.300 m 0.500 m 0.300 m 0.300 m 0.300 m 0.500 m 0 m 1.000 m 2.000 m 0 m 0 m 0.300 m 0.300 m -0.200 he 0.400 m T 0.200 m 1.50 m 0.16 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X(m) 1.000 2.000 20 Y(m)
益永八尋 2013 年 11 月 24 日 管体構造計算 益永八尋 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える
管体構造計算 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える 例えば 掘削 埋戻し土量 の計算も 縦断図のデータと標準断面図のデータから可能であり 各管種別の工事費積算も容易に行え る また 筆者が作成したスラストブロックの計算ソフト
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
(3) 基準強度 a) 鋼材 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 鋼材 SS400 板厚が 40mm 以下 235 SM490 板厚が 40mm 以下 325 鋼材の材料強度の基準強度は 表中の値
2. 工法標準仕様 2.1 使用材料及び材料強度 (1) 使用材料 a. 基礎部コンクリート : 設計基準強度 Fc 21 N/mm 2 b. 杭頭中詰コンクリート : 設計基準強度 Fc 24 N/mm 2 c. PC リング 1コンクリート : 設計基準強度 Fc 36 N/mm 2 ( 現場製作の場合 基礎の設計基準強度以上かつ 21 N/mm 2 以上 ) 2 定着筋 :SD295A SD345
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4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
ｽﾗｲﾄﾞ ﾀｲﾄﾙなし
高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s
1.2 耐荷力の算定対象となる柱部材の危険断面における耐荷力を算定する場合, 曲げ耐力 ( 課題 1にて学習した方法 ) およびせん断耐力 ( 課題 2の方法 ) を求め, 両者のうち小なる耐荷力がその部材の終局耐荷力となる. 別途設定された設計外力に対して十分な耐荷力を有することはもちろんのこと,
課題 3 柱部材の破壊モードと耐荷力の算定 ( 耐震設計入門 ). はじめに / 1. 単柱部材の構造特性 1.1 変形モードと断面力分布単柱形式の垂直柱部材には, 基本的に, 上載死荷重 ( 軸力 N として働く ) と地震力による水平荷重 P( 曲げモーメント, せん断力として働く ) が同時に作用し, 図 1のようにまとめることができる. 図 1では,(a) 上端自由片持ち梁形式 ( 土木橋梁構造物
下水処理場における基礎杭の耐震補強設計事例
下水処理場における基礎杭の耐震補強設計事例 中日本建設コンサルタント ( 株 ) 正会員 庄村昌明 中日本建設コンサルタント ( 株 ) 前本尚二 中日本建設コンサルタント ( 株 ) 法月伸一郎 1. はじめに下水道は水道, 電気, ガスなどと並んでライフラインとして都市機能には欠かせない施設であり, 特に, 下水処理場はその根幹となる重要施設である 兵庫県南部地震以降, 処理場の耐震設計では,
保 証 最 低 基 準
保証最低基準 Ver.1.1 ( 平成 26 年 5 月 ) 一般社団法人九十九 1. 地盤調査地盤調査は 原則として標準貫入試験または JISに定めるスウェーデン式サウンディング試験 (SWS 試験 ) とする SWS 試験により支持層の層厚が確認できない場合は 発注者等と協議の上 他の適切な地盤調査方法を選択し 基礎地盤を確認 把握する また 産業廃棄物 自然含水比 400% を超える有機質土
he T N/ N/
6.000 1.000 0.800 0.000 0.500 1.500 3.000 1.200 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000-0.100 he 1.500 T 0.100 1.50 0.00 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X() 20.000 Y() 0.000 (kn/2) 10.000 0.000 kn
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- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます
RC単純床版橋(オルゼン解析) 出力例
目次 1 章設計条件 1 1-1 設計条件 1 1-2 主版および幅員構成寸法 2 2 章主版断面の設計 3 2-1 幅員構成 ( 主版内 ) 3 2-2 荷重条件 3 2-2-1 死荷重 3 2-2-2 活荷重 5 2-3 橋軸方向 Mxの影響値 6 2-3-1 a1 点における影響値 7 2-3-2 a5 点における影響値 8 2-3-3 縁端載荷による係数値 9 2-3-4 a1 点における影響線面積
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第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
706 技術書 ポンプ場 基礎工は地盤の予備調査が終った段階で下記項目等を考慮の上 その形式を選択する 1 地盤条件 ( 掘削地盤の状態 支持地盤の傾斜 深さ等 ) 2 上部構造の特性 3 環境条件 ( 騒音 振動及び施工場所等 ) 4 基礎の工期と経済性 5 その他 なお 一般的には支持地盤までの
705 第 15 章基礎工の設計 関連条項 基準 10 運用 10-4 15.1 基礎工の形式とその選定ポンプ場の基礎形式を分類すると 次のとおりである (1) 基礎形式による分類 直接基礎 ( 地盤改良は 15.5 地盤改良 参照 ) 杭基礎基礎ケーソン基礎 鋼管矢板基礎 地中連続壁基礎 (2) 基礎スラブの形式による直接基礎の分類フーチング基礎直接基礎べた基礎浮き基礎 独立 ( フーチング )
液状化判定計算(道示編)V20-正規版.xls
道路橋示方書対応版 液状化の判定計算 (LIQCAL-D) シェアウエア 正規版 液状化判定基準 : 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 ( 平成 14 年 3 月 ) 最初にお読み下さい 計算へ進む > Ver 2.0 (2008.04.07) ( 有 ) シビルテック 本ソフトはシェアウエアソフト ( 有料 ) です 本ソフトは試用版として利用できますが 土の重量 ( 飽和重量と湿潤重量 )
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PGF 17 6 1 11 1 12 1 2 21 2 22 2 23 3 1 3 1 3 2 3 3 3 4 3 5 4 6 4 2 4 1 4 2 4 3 4 4 4 5 5 3 5 1 5 2 5 5 5 5 4 5 1 5 2 5 3 6 5 6 1 6 2 6 6 6 24 7 1 7 1 7 2 7 3 7 4 8 2 8 1 8 2 8 3 9 4 9 5 9 6 9 3 9 1 9
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
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2012 年 5 月 24 日 2012 年 12 月 10 日 2013 年 10 月 25 日 2014 年 2 月 12 日 2014 年 12 月 5 日 ( 公財 ) 鉄道総合技術研究所 鉄道構造物等設計標準 同解説基礎構造物正誤表 (2012 年 5 月 24 日版 ) ページ, 行 誤 正 p.94( 解 6.4-1) σ v σ v p.94( 解 6.4-1) の記 σ v σ v
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第 23 回土木鋼構造研究シンポジウム 2019.3.19 TKP ガーデンシティ PREMIUM 京橋 東南アジア地域における 杭基礎への鋼管杭導入 に関する研究 東京理科大学菊池喜昭 はじめに 今後の東南アジア地域での鋼管杭の普及への期待 これまではコンクリート杭が主流 港湾エリアで鋼管杭を使うことのメリット 大径, 長尺杭が容易に作製できる コンクリートの腐食問題, 曲げに対する余裕 これまでに,
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6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
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2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
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第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
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L A m ton m kn t t kn t kn t m m kn ton ton m m m kn/ CK CK = N/mm ca sa a cm kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ - - kn/m WL % /m - - A c sin cos kn/m kn/m kn/m / - / A A H V H A cos V A sin - - = N/mm P P m
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
Microsoft Word - KT-基礎Ver1.0変更点.doc
KT- 基礎 Ver 1.0 変更点の説明 (2017 年 6 月 ) ( 株 ) 構造システム製品 & サポート部門 FAX 03-5978-6780 bus-support@kozo.co.jp 弊社製品をご愛用いただき誠にありがとうございます 製品の改良点 変更点などについてつぎの資料で説明します Ver 1.0.0.19:(2017 年 6 月 12 日更新 ) (1)( 株 ) 東部の認定工法を追加しました
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
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5-8 埋設断面および土被り表 1) 突出型 (1) 埋設条件項 目 (1) (2) (3) ト ラ ッ ク 荷 重 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 裏 込 め 材 料 良質土 φ450 以下 砕石 4 号 5 号 φ500 以上 砕石 3 号 4 号 土の反力係数 (E ) 300 700 1400( 転圧十分 ) 変形遅れ係数 (Fd) 1.5 1.5 1.25
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
第 4 章深礎基礎
第 4 章深礎基礎 第 4 章深礎基礎 4.1 設計一般 3-4-1 4.1.1 適用範囲 3-4-1 4.1.2 杭の配列方法 3-4-2 4.1.3 最小中心間隔 3-4-2 4.1.4 設計の基本 3-4-3 4.1.5 支持層の選定と根入れ深さ 3-4-5 4.1.6 荷重分担 3-4-6 4.1.7 設計に用いる地盤定数の評価 3-4-8 4.2 構造細目 3-4-9 4.2.1 杭の設計径
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海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー