目次 第 1 章序論 1.1 研究背景 1.2 研究目的 第 2 章設計発電機の概要 2.1 概要 2.2 発電原理 2.3 発電機の形状と寸法 第 3 章解析条件の設定 3.1 解析モデル 3.2 メッシュモデル 3.3 シミュレーション条件 第 4 章 2 つ設計発電機モデルの解析結果と市販機の
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- けいしょう もちやま
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1 修士論文 アキシャルギャップ型発電機の設計 群馬大学理工学府電子情報 数理教育プログラム 計測制御エネルギー分野第一研究室 指導教員石川赴夫教授 黄小勇 215 年 3 月
2 目次 第 1 章序論 1.1 研究背景 1.2 研究目的 第 2 章設計発電機の概要 2.1 概要 2.2 発電原理 2.3 発電機の形状と寸法 第 3 章解析条件の設定 3.1 解析モデル 3.2 メッシュモデル 3.3 シミュレーション条件 第 4 章 2 つ設計発電機モデルの解析結果と市販機の実験値との比較 つ設計発電機モデルの解析結果 4.2 実験装置 4.3 実験結果と解析結果の比較 検討 第 5 章まとめ 今後の課題 5.1 まとめ 5.2 今後の課題 謝辞 参考文献 付録 1
3 第 1 章序論 1.1 研究背景 日本は世界第 3 位のエネルギー消費国でありながら エネルギー自給率は 5% これは先進国の中でも極めて低く エネルギー資源のほとんどを海外からの輸入に頼っている状況である 2 度にわたる石油危機の経験から 日本では石油への依存を改善するため 石油に代わるエネルギーの開発に取り組んできた その努力もあり 一次エネルギーにおける石油の比率が 21 年度の時点では 4% にまで減少している しかし 日本全体のエネルギー需要は多く 依然として日本の電力は化石燃料の輸入に支えられている 燃料価格の高騰や石油埋蔵国の政情不安などにより 石油への依存は大きなリスクをかかえている そのため 石油に代わるエネルギー資源の開発 導入が急がれている エネルギー資源のほとんどを輸入に頼る日本であるが 水力発電は地表に降った雨や雪などの自然が織りなす永続的な水環境を利用した 輸入に頼ることのない純国産のエネルギーである また 水力発電のエネルギー変換効率は 8% 程度である 一般的な火力発電のエネルギー変換効率 35~43% と比べ 約 2 倍の数字となっており 非常に効率が良い電源といえる さらに 水力発電は CO2 をほとんど排出しないため 地球温暖化防止という点で優れている マイクロ水力発電とは小規模な水力発電のことである 利点は ダムも大規模な水源も必要とせず 小さな水流であっても比較的簡単な工事をするだけで発電できることにある このため 山間地 トンネル内からの湧水 中小河川 農業用水路 上下水道施設 ビル施設 家庭などにおける発電も可能であり マイクロ水力発電の未開発地は無限にある したがって 高出力 高効率な発電機の開発が強く望まれている 2
4 1.2 研究目的 このような背景のもと 本研究の目的は 高出力が期待できる両側がステータ 真ん中がロータのタイプのアキシャルギャップ構造発電機を対象として 設計を行うことである 市販機の中にアキシャルギャップ構造を用いた発電機 MJG-282IA( 以下市販機 ) がある この発電機は水力発電 風力発電用に開発された物であり 使いやすく 重さが 12Kg 低価格 発電機を複数台同軸接続可能という特徴を持つ 本研究では 市販機の構造を基に新たな発電機を設計する 市販機の出力特性をみると 回転数が低い時 (1min -1-3min -1 ) に 高い出力電力を得るのは困難という問題がある ここではその問題の直せるように 2 つのモデルを作成し 3 次元有限要素法を用いて解析して 市販機と比較 検討を行う 3
5 第 2 章設計発電機の概要 2.1 概要 本研究で設計を行なったモータの概要について述べていく 構造図は Fig.2.1 から Fig.2.3 までのようになり 2 つのステータに対して 1 つのロータを持つ 構造をしており 永久磁石はロータの表面に付けた構成になっている Coil Stator core Fig.2.1 A quarter of stator 4
6 Magnet Rotor core Fig.2.2 A quarter of rotor Stator core Magnet Fig.2.3 Rotor core Generator structure Coil 文献 [1] [2] で ラジアルギャップ型とアキシャルギャップ型の比較が行われ アキシャル型の方が優れており さらに片側タイプより両側タイプの方が優れ 5
7 ていることが示された [3] で 発電機の極対数が高い方が優れていることが示された だから 本論文では両側タイプのアキシャルギャップ発電機を対象とする 市販機の歯の数及び極対数と設計モデルと同じである ステータ歯 :36 *2 極対数:12*2 である 6
8 2.2 動作原理 まず 永久磁石による磁界は Fig.2.2 黒色の磁束線のような分布となる 磁石 の上側が N 極 下側が S 極であるため N 極 S 極のような磁束となってい る [4] Fig.2.2 Magnetic flux 7
9 Fig.2.3 Rotation ロータの回転する方法を Fig.2.3 に示す ロータが回転すると コイルの中の 磁束密度が変わって 起電力が生じる 8
10 Fig.2.4 The density of magnetic flux 磁束密度を Fig.2.4 に示す ステータの中に 磁束密度が高い位置はステータ歯であるが いつもこんなに高いわけではない 磁石が来るときに ステータ歯の磁束密度がだんだん高くなっている ステータ歯と磁石が対面する位置に磁束密度が一番高い その以後 磁石が離れて 磁束密度がだんだん低くなっている このような原理で起電力が生じる 9
11 2.3 設計モデルの形状と寸法 本研究では特性の比較を行うために設計モデルを 2 種類作成した まず 市販機の写真を Fig2.5 に示す Fig.2.5 Commercial generator 市販機は丸上製作所の産品 (MJG-282IA) である 円盤状な形 重さが 12Kg ぐらいですから 携帯やすい 詳細な寸法は以下の図となる 1
12 Fig.2.6 Parameter of commercial generator 以上は市販機の外枠のパラメータである 設計発電機モデルを外枠に入れられるために 直径が 2[mm] 厚さが 5[mm] を決めている 2 つモデルの形は大体と同じであるが ステータの歯と磁石の形が異なる 詳細な寸法は以下のようになる Table.2.1 Parameter of models 11
13 R=1 R=78 Fig.2.7 Stator of model 1 R=1 R=78 Fig.2.8 Rotor of model 1 12
14 R=1 R=58 Fig.2.9 Stator of model 2 R=1 R=58 Fig.2.1 Rotor of model 2 13
![第 3 章解析の条件の設定 3.1 解析モデル モデルは Solid Works で作成して 三次元磁場解析ソフトウェア JMAG を用い て特性解析を行う [5][6] Fig.3.1 Structure of motor Fig.](/docs-images/87/96565435/images/15-0.jpg "3.1 は設計した発電機のモデル図となっている ロータ外径 :2mm, ス テータ外径 :2 mm, エアギャップ :2mm である 発電機の構造の対称性を 考慮して Fig.3.1 の青色部分について考える 14")
15 第 3 章解析の条件の設定 3.1 解析モデル モデルは Solid Works で作成して 三次元磁場解析ソフトウェア JMAG を用い て特性解析を行う [5][6] Fig.3.1 Structure of motor Fig.3.1 は設計した発電機のモデル図となっている ロータ外径 :2mm, ス テータ外径 :2 mm, エアギャップ :2mm である 発電機の構造の対称性を 考慮して Fig.3.1 の青色部分について考える 14
16 Fig.3.2 Overview of a quarter of model 解析モデルを小型化のために モデルの軸方向の対称性をもう一回利用する 実際に 解析されたモデルは Fig.3.2 の青色部分だけである 15
17 Fig.3.3 Analytical model Fig.3.3 は実際に解析されたモデルとなっている 次に 各解析モデルの U,V,W 相のアレンジメントと磁石の磁化方向を以下の 図に示す 16
18 U V W U V W U V W Fig.3.4 Arrangement of coil of model 1 S N S N S N Fig.3.5 Arrangement of magnet of model 1 17
19 U V W U V W U V W Fig.3.6 Arrangement of coil of model 2 S N S N S N Fig.3.7 Arrangement of magnet of model 2 18
20 3.2 メッシュモデル 次にメッシュモデルを作成していく JMAG の自動メッシュ機能を用いてメッシュを行った 有限要素法ではメッシュの三角形内で磁束密度は一定である 永久磁石の透磁率は真空の透磁率とほぼ等しいので エアギャップ付近は永久磁石と磁気的に等価であると考えられる エネルギーは磁束密度の 2 乗に比例し透磁率に反比例するため エネルギー密度が高いエアギャップとその付近は細かくメッシュの分割を行なった 19
21 Fig.3.8 Mesh model 1 Fig.3.8 はメッシュモデル 1 の全体図である オレンジ色円の中はギャップに面したステータ歯の表面である 他の部分より そちらは細かくメッシュの分割を行なった 節点数と要素数などは以下のような数値となっている ロータコーア 磁石 コイル ステータコーアの要素サイズ :6[mm] ギャップに面したソリッド面の要素サイズ :2[mm] 節点数 :8275 要素数 :
22 Fig.3.9 Mesh model 2 ロータコーア 磁石 コイル ステータコーアの要素サイズ :6[mm] ギャップに面したソリッド面の要素サイズ :2[mm] 節点数 :8737 要素数 :
23 3.3 シミュレーション条件 三次元磁場解析ソフトウェア JMAG を用いて発電機の特性のシミュレーションを行なっていく まず 解析を行う際に各巻線の巻き数と巻線抵抗などを与える必要があり それぞれの値は Table.3.1 にあるパラメータである Table.3.1 Parameters of Winding Model 1 Model 2 Wingding resistance.22[ω].22[ω] Number of turns 88[turn] 42[turn] Diameter of copper wires.8[mm].65[mm] 各巻線の抵抗値は (3.1) で求める Rc = ρ lc Sc (3.1) Rc: 巻線抵抗 [Ω] ρ: 銅の抵抗率 [Ω m] lc: 巻線の全長 [m] Sc: 巻線の断面積 [mm 2 ] モデルの相の巻線個数は 24 であるから モデル 1 とモデル 2 の相抵抗は 5.28Ω. 22
24 次に ロータの回転速度と計算ステップを決める 2 つのモデルのステータの歯が異なるが 巻線を歯に入れる後 歯と巻線全体としての角度が 1 であるから この部分の構造 2 つモデルと同じと言える ぞれで 全モデルの計算ステップ数を同様にすると考えられる 比較するために ロータの回転速度は 1[min- 1 ] 2[min- 1 ] 3[min- 1 ] である 1 計算ステップを 22.5 ( 電気角度 ) とし 32 ステップ計算し 総計算角度を 72 ( 電気角度 ) としているになる 23
25 第 4 章 2 つのモデルの解析と比較 つ設計発電機モデルの解析結果 まず 2 つモデルの磁束分布図を Fig.4.1 から Fig.4.2 までに示す Fig.4.1 Magnetic flux distribution of model 1 24
![Voltage[V] Fig.4.2 Magnetic flux distribution of model 2 2 つモデルの磁束密度が高い位置がステータ歯と磁石の間である 分布図によって 高い位置の磁束密度は 1.4[T] から 2.](/docs-images/87/96565435/images/26-0.jpg "[T] までである 市販機の測定値と比較するために 無負荷解析 三相負荷解析と全波整流解析を行った 2 つモデルの無負荷解析の結果を以下の図に示す 8 6 Model 1 4 2 Model 2-2 -4-6 -8.5.6.7.8.9.1 Fig.4.3 No load analysis (At 1[min- 1 ]) 25")
26 Voltage[V] Fig.4.2 Magnetic flux distribution of model 2 2 つモデルの磁束密度が高い位置がステータ歯と磁石の間である 分布図によって 高い位置の磁束密度は 1.4[T] から 2.[T] までである 市販機の測定値と比較するために 無負荷解析 三相負荷解析と全波整流解析を行った 2 つモデルの無負荷解析の結果を以下の図に示す 8 6 Model Model Fig.4.3 No load analysis (At 1[min- 1 ]) 25
27 Voltage[V] Voltage[V] Model 1 Model Fig.4.4 No load analysis (At 2[min- 1 ]) Model Model Fig.4.5 No load analysis (At 3[min- 1 ]) Fig.4.3 から Fig.4.5 は解析から求めた無負荷解析の線間電圧波形である 実験結果から各モデルの電圧波形を比較すると モデル 2 の法が大きいピーク値に達す 無負荷は永久磁石の磁束のみによるものであるため 構造が大体同様な場合に 磁石使用量が大きいの方が高い起電力となっている モデル 1 26
28 使用する磁石量は 81.12[cm 3 ] モデル 2 は 165.3[cm 3 ] であるから モデル 1 のピーク値が小さくなる 27
29 次に 三相負荷解析を行う 比較するために 三相負荷抵抗として 3 つの抵 抗値がある :1.675[Ω] 3.25[Ω] 5.75[Ω] R=1.675[Ω] Generator model Fig.4.6 Circuit 1 R=3.25[Ω] Generator model Fig.4.7 Circuit 2 28
30 R=5.75[Ω] Generator model Fig.4.8 Circuit 3 Fig.4.6 から Fig.4.8 は JMAG で三相負荷解析の使用された回路図である こ れから 解析を行う 29
31 Volage[V] Voltage[V] 2 15 Model Model Fig.4.9 Rotation speed at 1[min- 1 ] 4 3 Model Model Fig.4.1 Rotation speed at 2[min- 1 ] 3
32 Voltage[V] Model Model Fig.4.11 Rotation speed at 3[min- 1 ] Fig.4.9 から Fig.4.11 は三相負荷解析の中の三相負荷抵抗値が 1.675[Ω] 場合の 線間電圧波形である 31
33 Voltage[V] Voltage[V] Model 1 Model Fig.4.12 Rotation speed at 1[min- 1 ] Model 1 Model Fig.4.13 Rotation speed at 2[min- 1 ] 32
34 Voltage[V] Voltage[V] 8 6 Model Model Fig.4.14 Rotation speed at 3[min- 1 ] Fig.4.12 から Fig.4.14 までは三相負荷解析の中の三相負荷抵抗値が 3.25[Ω] 場合の線間電圧波形である これから 負荷抵抗値が 5.75[Ω] 場合の三相負荷解析を行う 4 3 Model Model Fig.4.15 Rotation speed at 1[min- 1 ] 33
35 Voltage[V] Voltage[V] 8 6 Model Model Fig.4.16 Rotation speed at 2[min- 1 ] Model 1 Model Fig.4.17 Rotation speed at 3[min- 1 ] ここまで 三相負荷解析の電圧波形を全部表示した 最後 三相負荷解析の出力電力の計算を行う 34
36 Power[W] Power[W] 6 5 Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.18 Load resistance 1.675[Ω] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.19 Load resistance 3.25[Ω] 35
37 Power[W] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.2 Load resistance 5.75[Ω] 2 つモデルの三相負荷解析の出力電力の平均値を Fig.4.18 から Fig.4.2 まで に示す 以上の図を比較すると モデル 2 の特性が一番優秀である 36
38 次に 全波整流解析を行う 比較するために 負荷抵抗として 3 つの抵抗値がある :8[Ω] 17[Ω] 33[Ω] JMAG で全波整流解析を行う回路図を Fig.4.21 から Fig.4.23 までにしめす Rectifier R=8[Ω] Generator model Fig.4.21 Circuit 1 Rectifier R=17[Ω] Generator model Fig.4.22 Circuit 2 37
39 Rectifier R=33[Ω] Fig.4.23 Circuit 3 Generator model 以上の 3 つタイプの回路で全波整流解析を行う 38
40 Voltage[V] Voltage[V] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.24 Load resistance 8[Ω] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.25 Load resistance 17[Ω] 39
41 Power[W] Voltage[V] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.26 Load resistance 33[Ω] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.27 Load resistance 8[Ω] 4
42 Power[W] Power[W] Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.28 Load resistance 17[Ω] 6 5 Model 1 Model Rotation speed[min -1 ] Fig.4.29 Load resistance 33[Ω] 41
43 Voltage[V] Fig.4.24 から Fig.4.29 は 2 つモデルを全波整流回路で解析結果である グラ フの電圧値は抵抗の 2 つ端子の間の電圧の 1 周期の平均値である 電流値をグ ラフで表示していないが JMAG で解析した時に 抵抗に流れる電流値を直接 得られるから 同様に 1 周期の平均値を求めて 電圧の平均値を掛けて 1 周期 の出力電力平均値を求めた 各モデルを比べる モデル 1 の磁石使用量が一番少なくだから 出力電圧と 出力電力も一番低い これから モデル 2 についての特性を詳しく紹介する まず モデル 2 の無負荷解析の三相の電圧波形を以下の図に示す U V W Fig.4.3 No load analysis (Rotation speed at 1[min -1 ]) 42
44 Voltage[V] Voltage[V] U V W Fig.4.31 No load analysis (Rotation speed at 2[min -1 ]) U V W Fig.4.32 No load analysis (Rotation speed at 3[min -1 ]) 43
45 Voltage[V] Voltage[V] 次に モデル 2 の三相負荷解析の電圧波形 電流波形 電力波形を以下の図 に示す U V W Fig.4.33 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 1[min -1 ]) U V W Fig.4.34 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 1[min -1 ]) 44
46 Voltage[V] Voltage[V] U V W Fig.4.35 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 1[min -1 ]) U V W Fig.4.36 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 2[min -1 ]) 45
47 Voltage[V] Voltage[V] U V W Fig.4.37 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 2[min -1 ]) U V W Fig.4.38 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 2[min -1 ]) 46
48 Voltage[V] Voltage[V] U V W Fig.4.39 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 3[min -1 ]) U V W Fig.4.4 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 3[min -1 ]) 47
49 Current[A] Voltage[V] U V W Fig.4.41 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 3[min -1 ]) Fig.4.33 から Fig.4.41 にモデル 2 の三相負荷解析の三相の電圧波形を示す 電 流波形は以下の図に示す U V W Fig.4.42 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 1[min -1 ]) 48
50 Current[A] Current[A] U V W Fig.4.43 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 1[min -1 ]) U V W Fig.4.44 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 1[min -1 ]) 49
51 Current[A] Current[A] U V W Fig.4.45 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 2[min -1 ]) U V W Fig.4.46 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 2[min -1 ]) 5
52 Current[A] Current[A] U V W Fig.4.47 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 2[min -1 ]) U V W Fig.4.48 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 3[min -1 ]) 51
53 Current[A] Current[A] U V W Fig.4.49 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 3[min -1 ]) U V W Fig.4.5 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 3[min -1 ]) モデル 2 の三相負荷抵抗解析の電流波形は Fig.4.42 から Fig.4.5 に示す 電 力波形は以下の図に示す 52
54 Power[W] Power[W] P Fig.4.51 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 1[min -1 ]) P Fig.4.52 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 1[min -1 ]) 53
55 Power[W] Power[W] P Fig.4.53 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 1[min -1 ]) P Fig.4.54 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 2[min -1 ]) 54
56 Power[W] Power[W] P Fig.4.55 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 2[min -1 ]) P Fig.4.56 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 2[min -1 ]) 55
57 Power[W] Power[W] P Fig.4.57 Three phase load resistance 1.675[Ω] (At 3[min -1 ]) P Fig.4.58 Three phase load resistance 3.25[Ω] (At 3[min -1 ]) 56
58 Power[W] Power[W] P Fig.4.59 Three phase load resistance 5.75[Ω] (At 3[min -1 ]) Fig.4.51 から Fig.4.59 はモデル 2 の出力電力の瞬間値である Model 2 at 2[min-1] Load resistance [Ω Fig.4.6 Model 2 (At 2[min -1 ]) 三相負荷抵抗値を大きく変えて 出力平均電力のピーク値を得られる 57
59 4.2 実験装置 設計発電機の特性を比較するために 市販機の特性の測定を行う 実験では市 販機にサーボモータを取り付け そのモータを回転させることで生じる起電力 を測定する 実験装置は Fig.4.62 となる Commercial Servo motor generator Torque meter Fig.4.61 Experimental arrangement また 市販機の基本特性を検証するために 無負荷試験と三相負荷試験と全 波整流試験を行った 58
60 Fig.4.62 Circuit 1 無負荷試験と三相負荷試験の回路は Fig.4.62 になっている 電圧計は U 相と V 相の線間に設置されているから 電圧計は線間電圧値を表示する Fig.4.63 Circuit 2 三相交流を全波整流して負荷抵抗に電力を消費させて測定の回路は Fig.4.63 に示す 59
61 Voltage [V] 4.3 実験結果と解析結果の比較 まず モデル 1 の解析結果と市販機の測定結果の比較を行う 5 Model 1:line resistance 3.35Ω 45 Model 1:line resistance 6.5Ω 4 Model 1:line resistance 11.5Ω Commercial generator:line resistance 3.35Ω Commercial generator:line resistance 6.5Ω Commercial generator:line resistance 11.5Ω Rotation speed [min -1 ] Fig.4.64 Three phase load resistance (Model 1) 6
62 power[w] Model 1:line resistance 3.35Ω Model 1:line resistance 6.5Ω Model 1:line resistance 11.5Ω Commercial generator:line resistance 3.35Ω Commercial generator:line resistance 6.5Ω Commercial generator:line resistance 11.5Ω Rotation speed[rpm] Fig.4.65 Three phase load resistance (Model 1) Fig.4.64 はモデル 1 に 3 相平衡の抵抗負荷をつけたときの設計発電機と市販 発電機の線間電圧 ( 実効値 ) と回転スピードの関係を示す 61
63 Voltage [V] 1 Model 1:load resistance 8Ω 9 Model 1:load resistance 17Ω 8 Model 1:load resistance 33Ω Commercial generator:load resistance 8Ω Commercial generator:load resistance 17Ω Commercial generator:load resistance 33Ω Rotation speed [min -1 ] Fig.4.66 Full wave rectification (Model 1) 62
64 Power[W] 35 Model 1:load resistance 8Ω 3 Model 1:load resistance 17Ω Model 1:load resistance 33Ω 25 2 Commercial generator:load resistance 8Ω Commercial generator:load resistance 17Ω Commercial generator:load resistance 33Ω Rotation speed[min -1 ] Fig.4.67 Full wave rectification (Model 1) 63
65 Voltage[V] 次に モデル 2 の解析結果と市販機の測定結果の比較を行う 8 Model 2:line resistance 3.35Ω 7 Model 2:line resistance 6.5Ω Model 2:line resistance 11.5Ω Commercial generator:line resistance 3.35Ω Commercial generator:line resistance 6.5Ω Commercial generator:line resistance 11.5Ω Rotation speed[min -1 ] Fig.4.68 Three phase load resistance (Model 2) 64
66 Power[W] Model 2:line resistance 3.35Ω Model 2:line resistance 6.5Ω Model 2:line resistance 11.5Ω Commercial generator:line resistance 3.35Ω Commercial generator:line resistance 6.5Ω Commercial generator:line resistance 11.5Ω Rotation speed[min -1 ] Fig.4.69 Three phase load resistance (Model 2) 65
67 Voltage[V] 14 Model 2:load resistance 8Ω 12 Model 2:load resistance 17Ω Model 2:load resistance 33Ω 1 8 Commercial generator:load resistance 8Ω Commercial generator:load resistance 17Ω Commercial generator:load resistance 33Ω Rotation speed[min -1 ] Fig.4.7 Full wave rectification (Model 2) 66
68 Power[W] 7 Model 2:load resistance 8Ω 6 Model 2:load resistance 17Ω Model 2:load resistance 33Ω Commercial generator:load resistance 8Ω Commercial generator:load resistance 17Ω Commercial generator:load resistance 33Ω Rotation speed[min -1 ] Fig.4.71 Full wave rectification (Model 2) モデル 2 の解析結果と市販機の測定結果を Fig.4.68 から Fig.4.71 に示す 両者の直径 2mm 厚さ 66mm がほぼ等しく 使用する磁石量がモデル 2 の約 1.1 倍の市販機の測定値と比較すると 負荷抵抗および回転スピードが同じ場合 モデル 2 では約 75% 高い電圧 約 2% 高い出力電力ができた 67
69 第 5 章まとめ 今後の課題 5.1 まとめ 本研究ではアキシャルギャップ構造を用いて両側がステータ 真ん中がロータのタイプの発電機を対象として その結果次のことが分かった その特性を磁場解析を用いて検討を行った 1. 比較検討のためにステータ歯と磁石の形が異なる 2 種類のモデルを作成し その特性を比較し 磁石量の多いモデル 2 の発電電力が大きいことが分かっ た 2. 市販機の実験結果とモデルの解析結果を比較した モデル 2 では発電機の直径 2mm 厚さ 66mm 及び使用磁石量を市販機とほぼ等しくしている 三相負荷抵抗及び回転スピードが同じ場合 設計発電機では約 75% 高い電 圧 約 2% 高い発電電力の良い特性とすることができた 68
70 5.2 今後の課題 設計発電機の鉄損と銅損を考えて解析を行い 損失や効率などの特性を 市販機の測定結果との比較を行う 設計した発電機の試作機を作り 市販機と実測値での比較を行う 69
71 謝辞 本研究を進めるにあたり 終始熱意あるご指導とアドバイスを賜りました石川赴夫教授 また多くのご助言とご協力を頂きました栗田伸幸助教に心から感謝とお礼を申し上げます 最後に 日々の研究において様々な協力と激励をいただき苦楽を共にした 石川研究室の学生の皆様に深く感謝いたします 7
72 参考文献 [1] A.Cavagnino, M.Lazzari, F.Profumo, A.Tenconi A Comparison Between the Axial Flux and the Radial Flux Structures for PM Synchronous Motors IEEE TRANSACYIONS ON INDUSTRY APPLICATIONS, VOL.138, NO.6, 24, pp [2] Hendrik Vansompel, Peter Sergeant, Luc Dupre Optimized Design Considering the Mass Influence of an Axial Flux Permanent-Magnet Synchronous Generator With Concentrated Pole Windings IEEE TRANSACYIONS ON MAGNETICS, VOL.46, NO.12, DECEMBER 21, pp [3] Naghi Rostami, M.Reza Feyzi, Juha Pyrhonen, Asko Parviainen, Vahid Behjat Genetic Algorithm Approach for Improved Design of a Variable Speed Axial-Flux Permanent-Magnet Synchronous Generator IEEE TRANSACYIONS ON MAGNETICS, VOL.48, NO.12, DECEMBER 212, pp [4] 武田洋次, 松井信行, 森本茂雄, 本田幸夫 埋込磁石同期モータの設計と制御 オーム社 [5] 小堀勝, 大坪浩二 ハイブリッド型ステッピングモータへの電磁界解析適用例 JMAG Users Conference [6] 日立製作所総合教育センタ技術研修所 小型モータの技術 オーム社 71
73 本研究に関する発表論文 [1] 黄小勇, 瀬川健太, 石川赴夫, 栗田伸幸 アキシャルギャップ型発電 機の設計, 平成 27 年電気学会全国大会 72
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応用電力変換工学舟木剛 第 5 回本日のテーマ交流 - 直流変換半端整流回路 平成 6 年 月 7 日 整流器 (cfr) とは 交流を直流に変換する 半波整流器は 交直変換半波整流回路 小電力用途 入力電源側の平均電流が零にならない あんまり使われていない 全波整流回路の基本回路 変圧器が直流偏磁しやすい 変圧器の負荷電流に直流分を含むと その直流分により 鉄心が一方向に磁化する これにより 鉄心の磁束密度の増大
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Agilent EEsof 3D EM Application series 磁気共鳴による無線電力伝送システムの解析 アジレント テクノロジー第 3 営業統括部 EDA アプリケーション エンジニアリングアプリケーション エンジニア 佐々木広明 Page 1 アプリケーション概要 実情と現状の問題点 非接触による電力の供給システムは 以前から研究 実用化されていますが そのほとんどが電磁誘導の原理を利用したシステムで
RMS(Root Mean Square value 実効値 ) 実効値は AC の電圧と電流両方の値を規定する 最も一般的で便利な値です AC 波形の実効値はその波形から得られる パワーのレベルを示すものであり AC 信号の最も重要な属性となります 実効値の計算は AC の電流波形と それによって
入門書 最近の数多くの AC 電源アプリケーションに伴う複雑な電流 / 電圧波形のため さまざまな測定上の課題が発生しています このような問題に対処する場合 基本的な測定 使用される用語 それらの関係について理解することが重要になります このアプリケーションノートではパワー測定の基本的な考え方やパワー測定において重要な 以下の用語の明確に定義します RMS(Root Mean Square value
新技術説明会 様式例
1 レアアースを用いない新構造の 50kW ハイブリッド 自動車用フェライト磁石モータの開発 北海道大学大学院情報科学研究科教授小笠原悟司 准教授 竹本真紹 2010 年 9 月 29 日 ( 金 ) 研究背景 ハイブリッド自動車の駆動システムにおいて重要な役割 永久磁石同期モータ 希土類磁石 HEV 駆動用モータ性能向上の要求 小型化 高出力化 高効率化 etc. 原材料にレアアース ( 希土類元素
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パワーエレトクロニクス ( 舟木担当分 ) 第三回サイリスタ位相制御回路逆変換動作 平成 年 月 日月曜日 限目 誘導負荷 位相制御単相全波整流回路 導通期間 ( 点弧角, 消弧角 β) ~β( 正の半波について ) ~ β( 負の半波について ) β> となる時に連続導通となる» この時, 正の半波の導通期間は~» ダイオードでは常に連続導通 連続導通と不連続導通の境界を求める オン状態の微分方程式
第1章 様々な運動
自己誘導と相互誘導 自己誘導 自己誘導起電力 ( 逆起電力 ) 図のように起電力 V V の電池, 抵抗値 R Ω の抵抗, スイッチS, コイルを直列につないだ回路を考える. コイルに電流が流れると, コイル自身が作る磁場による磁束がコイルを貫く. コイルに流れる電流が変化すると, コイルを貫く磁束も変化するのでコイルにはこの変化を妨げる方向に誘導起電力が生じる. この現象を自己誘導という. 自己誘導による起電力は電流変化を妨げる方向に生じるので逆起電力とも呼ばれる.
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電気工学講義資料 直流回路計算の基礎 ( オームの法則 抵抗の直並列接続 キルヒホッフの法則 テブナンの定理 ) オームの法則 ( 復習 ) 図 に示すような物体に電圧 V (V) の直流電源を接続すると物体には電流が流れる 物体を流れる電流 (A) は 物体に加えられる電圧の大きさに比例し 次式のように表すことができる V () これをオームの法則 ( 実験式 ) といい このときの は比例定数であり
研究成果報告書(基金分)
様式 C-19 F-19 Z-19( 共通 ) 1. 研究開始当初の背景近年の高次情報化社会において電力は無くてはならないエネルギーの一つであり, 将来にわたる産業 技術を支える重要な社会基盤の一つである しかし二十世紀型の発電形態では主として化石燃料を燃焼して利用するため, 二酸化炭素や大気汚染物質の排出を制限する必要があり, なおかつ燃料の高騰や近い将来枯渇することも懸念される そこで, 持続可能な社会を実現するためには,
<4D F736F F F696E74202D F4A53548B5A8F7090E096BE89EF8E9197BF5F836E838B836F E2E B8CDD8AB B83685D>
永久磁石ハルバッハ配列界磁の特徴と電気機器への応用 工学院大学工学部電気システム工学科教授森下明平 1 研究背景 コア ( 鉄心 ) 従来 PM モータ ステータ ロータ 永久磁石モータ 市場要求 小型 軽量 高トルク モータに使用される鉄心は 比重が大きく磁気飽和が発生 軽量化 高トルク化に限界がある コギングやトルクリップが発生し 振動 騒音の原因となる 鉄心のないイノベーティブなモータを開発する必要がある
本文.indb
片岡康浩ら片岡康浩ら / 秋田県立大学ウェブジャーナル / B / B/16, vol. 3, 3, 1-5. 172-176 h o r t R e p o r t 小規模水力発電に向けた表面磁石形バーニア発電機の開発 - 試作機の出力特性 - 片岡康浩 1, 須知成光 2, 藤本善宣 3, 佐々木真吾 3 1 2 秋田県立大学システム科学技術学部電子情報システム学科秋田県立大学システム科学技術学部機械知能システム学科
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多自由度駆動機構 先行研究 世界中の研究機関で球面アクチュエータの研究がおこなわれている メリット 多自由度 アクチュエータ 小型化 軽量化 高効率化 課題 高トルク化 広角化 位置センシング ジョージア工科大学 従来複数のモータを用いていた多自由度駆動機構には大 型化などの問題があったが 多自由度アクチュエータを用い ることで必要なアクチュエータの数を低減でき 小型化 軽 量化などのメリットが期待できる
Table 1. Reluctance equalization design. Fig. 2. Voltage vector of LSynRM. Fig. 4. Analytical model. Table 2. Specifications of analytical models. Fig
Mover Design and Performance Analysis of Linear Synchronous Reluctance Motor with Multi-flux Barrier Masayuki Sanada, Member, Mitsutoshi Asano, Student Member, Shigeo Morimoto, Member, Yoji Takeda, Member
<4D F736F F F696E74202D BC8D4891E B835E815B C835B83938E9197BF E B8CDD8AB B83685D>
H22_3_25 NEDO プレスリリース -1 次世代自動車用高性能蓄電システム技術開発 / 要素技術開発 / 脱レアアースを目指す自動車用モータの研究開発 / レアアース使用量を半減する SMCコアを利用した高出力密度モーターを開発ハイブリッド界磁モータの研究開発 名古屋工業大学大学院工学研究科おもひ領域小坂卓 平成 22 年 3 月 25 日 ( 木 ) H22_3_25 NEDO プレスリリース
NEOMAX 異方性リング磁石のモーターへの適用 Motor Application of NEOMAX Nd-Fe-B Anisotropic Ring Magnets * 丸川泰弘 Yasuhiro Marukawa * 久村剛之 Tsuyoshi Hisamura * 天野寿人 Hisato
Motor Application of EOMAX d-fe-b Anisotropic Ring Magnets 丸川泰弘 Yasuhiro Marukawa 久村剛之 Tsuyoshi Hisamura 天野寿人 Hisato Amano 蒲池政直 Masanao Kamachi 吉田健志 Takeshi Yoshida 日立金属株式会社磁性材料カンパニー Magnetic Materials
スライド 1
暫定版修正 加筆の可能性あり ( 付録 ) コイルと磁場 () coil and magnetic field part. ソレノイドコイルのエネルギー. エネルギー密度の比較 : 電場と磁場 3. 磁場のエネルギーとベクトルポテンシャル 4. 相互作用エネルギー : 電場と磁場 5. 資料 : 電源について 注意. 電磁波を記述する マクスウェル方程式 の理解に必要を思われるトピックスに限定. 定常電流が作る磁場
Microsoft PowerPoint - 04.誘導起電力 [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - 04.誘導起電力 [互換モード]](/thumbs/85/91243897.jpg "Microsoft PowerPoint - 04.誘導起電力 [互換モード]")
第 4 章誘導起電力 Φ 磁界中のコイルと磁束 ( 復習 ) : コイルの断面積 Φ : コイルを貫く磁 力線 ( 磁束 ) B B θ : コイル面と磁界 Φ θ のなす角 B: 磁束密度 a) 磁界に対して垂直 b) 傾きθ の位置図 a) のように, 面積 の1 回巻きコイルをΦ の磁力線が貫くときを考える このような磁力線の数を磁束 (magnetic flux) と呼び,[Wb( ウェーバー
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パワーエレトクロニクス ( 舟木担当分 ) 第 4 回 サイリスタ変換器 ( 相ブリッジ ) 自励式変換器 平成 年 7 月 7 日月曜日 限目 位相制御単相全波整流回路 転流重なり角 これまでの解析は交流電源の内部インピーダンスを無視 考慮したらどうなるか? 電源インピーダンスを含まない回路図 点弧時に交流電流は瞬時に反転» 概念図 電源インピーダンスを含んだ回路図 点弧時に交流電流は瞬時に反転できない»
ACモーター入門編 サンプルテキスト
技術セミナーテキスト AC モーター入門編 目次 1 AC モーターの位置付けと特徴 2 1-1 AC モーターの位置付け 1-2 AC モーターの特徴 2 AC モーターの基礎 6 2-1 構造 2-2 動作原理 2-3 特性と仕様の見方 2-4 ギヤヘッドの役割 2-5 ギヤヘッドの仕様 2-6 ギヤヘッドの種類 2-7 代表的な AC モーター 3 温度上昇と寿命 32 3-1 温度上昇の考え方
DMシリーズセンダスト (Fe-Si-Al) コイルの許容両端電圧 :V D はんだ処理部最大外径 :D( 縦方向 ),( 横方向 ) 最大幅 : リード全長 :=± はんだ処理境界 :=.MAX コイル品番 HDM24AQDVE 定格電流インダクタンス (khz ) 最大直流抵抗巻線仕様外形寸法
DM シリーズ 主な用途 スイッチング電源出力平滑用チョーク DC-DC コンバータ用チョーク ノイズ対策用ノーマルモードチョーク 力率改善回路用チョーク 特長 周波数特性 温度特性に優れています フェライトに比べて 飽和磁束密度が高いため 直流重畳特性が良く 小形化できます コアの電流重畳特性 () 9 8 コアの電流重畳特性 (2) 9 8 Percent permebility [%] 7 6
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( 第 5 回 ) 鹿間信介摂南大学理工学部電気電子工学科 後半部 (4~5 章 ) のまとめ 4. 導体 4.3 誘電体 5. 磁性体 5. 電気抵抗 演習 導体表面の電界強度 () 外部電界があっても導体内部の電界は ( ゼロ ) になる () 導体の電位は一定 () 導体表面は等電位面 (3) 導体表面の電界は導体に垂直 導体表面と平行な成分があると, 導体表面の電子が移動 導体表面の電界は不連続
投稿原稿の表題
SPC-16-112 MD-16-076 電気的磁極反転形可変界磁 PM モータの磁極相対位置に関する検討 青山真大 *, 中島一清 ( スズキ ) 野口季彦 ( 静岡大学 ) Study on Relative Position of Magnetic Poles of Electrically Reversal Magnetic Pole Type Variable Magnetic Flux
降圧コンバータIC のスナバ回路 : パワーマネジメント
スイッチングレギュレータシリーズ 降圧コンバータ IC では スイッチノードで多くの高周波ノイズが発生します これらの高調波ノイズを除去する手段の一つとしてスナバ回路があります このアプリケーションノートでは RC スナバ回路の設定方法について説明しています RC スナバ回路 スイッチングの 1 サイクルで合計 の損失が抵抗で発生し スイッチングの回数だけ損失が発生するので 発生する損失は となります
Microsoft PowerPoint - 基礎電気理論 07回目 11月30日
基礎電気理論 7 回目 月 30 日 ( 月 ) 時限 次回授業 時間 : 月 30 日 ( 月 )( 本日 )4 時限 場所 : B-3 L,, インピーダンス教科書 58 ページから 64 ページ http://ir.cs.yamanashi.ac.jp/~ysuzuki/kisodenki/ 授業評価アンケート ( 中間期評価 ) NS の授業のコミュニティに以下の項目について記入してください
様式 C-19 科学研究費助成事業 ( 科学研究費補助金 ) 研究成果報告書 平成 24 年 4 月 19 日現在 機関番号 :1131 研究種目 : 若手研究 () 研究期間 :21~211 課題番号 :2268628 研究課題名 ( 和文 ) 超多極永久磁石リラクタンスジェネレータの開発と小型風力 小水力発電への応用研究課題名 ( 英文 ) Development of super-multipolar
高校電磁気学 ~ 電磁誘導編 ~ 問題演習
高校電磁気学 ~ 電磁誘導編 ~ 問題演習 問 1 磁場中を動く導体棒に関する問題 滑車 導体棒の間隔 L m a θ (1) おもりの落下速度が のとき 導体棒 a に生じる誘導起電力の 大きさを求めよ 滑車 導体棒の間隔 L m a θ 導体棒の速度 水平方向の速度 cosθ Δt の時間に回路を貫く磁束の変化 ΔΦ は ΔΦ = ΔS = LcosθΔt ΔΦ ファラデーの法則 V = N より
画像類似度測定の初歩的な手法の検証
画像類似度測定の初歩的な手法の検証 島根大学総合理工学部数理 情報システム学科 計算機科学講座田中研究室 S539 森瀧昌志 1 目次 第 1 章序論第 章画像間類似度測定の初歩的な手法について.1 A. 画素値の平均を用いる手法.. 画素値のヒストグラムを用いる手法.3 C. 相関係数を用いる手法.4 D. 解像度を合わせる手法.5 E. 振れ幅のヒストグラムを用いる手法.6 F. 周波数ごとの振れ幅を比較する手法第
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電力回路 対称座標法 平成 年 6 月 日 単位値から実値への変換 単位値は, 実値をベース値で割って得る 実値は, 単位値にベース値を掛けて求まる 電流 ( A) 電流 ( p. u.) ベース電流 ( A) 電圧 ( ) 電圧 ( p. u.) ベース電圧 ( ) インピーダンス( Ω) インピーダンス( p. u.) ベースインピーダンス( Ω) 三相電力回路 三相一回線送電線の回路 回路図
SPEED/JMAG/STAR-CCM+ によるモータの熱管理 株式会社 CD-adapco
SPEED/JMAG/STAR-CCM+ によるモータの熱管理 株式会社 CD-adapco モータの熱管理なぜモータの熱管理が必要か 許容温度の維持 絶縁性を維持するための絶縁材について 許容温度が設定されている 絶縁等級許容最高温度 ( ) Y 90 A 105 E 120 B 130 F 155 H 180 C 180を超えるもの 潤滑部の粘度変化 ベアリングの潤滑は温度依存性が大きい 1 モータの熱管理なぜモータの熱管理が必要か
Micro Fans & Blowers Innovation in Motion マイクロファン & ブロワー 有限会社シーエス技研 PTB 事業部東京オフィス 千葉県市原市辰巳台西
www.pelonistechnologies.com Innovation in Motion マイクロファン & ブロワー 有限会社シーエス技研 PTB 事業部東京オフィス 290-0004 千葉県市原市辰巳台西 4-13-1-9-1 104-0041 東京都中央区新富 1-5-5-406 Tel:0436-98-2341 Fax:0436-98-2336 Tel:03-3206-6832 Fax:03-3206-6829
2. コンデンサー 極板面積 S m 2, 極板間隔 d m で, 極板間の誘電率が ε F/m の平行板コンデンサー 容量 C F は C = ( )(23) 容量 C のコンデンサーの極板間に電圧をかけたとき 蓄えられる電荷 Q C Q = ( )(24) 蓄えられる静電エネルギー U J U
折戸の物理 簡単復習プリント 電磁気 1 基本事項の簡単な復習電磁気 1. 電場 クーロンの法則 電気量 q1,q2 C の電荷が距離 r m で置かれているとき働く 静電気力 F N は, クーロンの法則の比例定数を k N m 2 /s 2 として 電場 F = ( )(1) 力の向きは,q1,q2 が, 同符号の時 ( )(2) 異符号の時 ( )(3) 大きさ E V/m の電場に, 電気量
投稿原稿の表題
SPC-17-010 MD-17-010 電気的磁極反転形可変界磁 PM モータの実機検証 青山真大 *, 中島一清 ( スズキ ) 野口季彦 ( 静岡大学 ) Experimental Verification of Electrically Reversal Magnetic Pole Type Variable Magnetic Flux PM Motor Masahiro Aoyama *,
75 unit: mm Fig. Structure of model three-phase stacked transformer cores (a) Alternate-lap joint (b) Step-lap joint 3 4)
3 * 35 (3), 7 Analysis of Local Magnetic Properties and Acoustic Noise in Three-Phase Stacked Transformer Core Model Masayoshi Ishida Kenichi Sadahiro Seiji Okabe 3.7 T 5 Hz..4 3 Synopsis: Methods of local
スライド 1
アナログ検定 2014 1 アナログ検定 2014 出題意図 電子回路のアナログ的な振る舞いを原理原則に立ち返って解明できる能力 部品の特性や限界を踏まえた上で部品の性能を最大限に引き出せる能力 記憶した知識や計算でない アナログ技術を使いこなすための基本的な知識 知見 ( ナレッジ ) を問う問題 ボーデ線図などからシステムの特性を理解し 特性改善を行うための基本的な知識を問う問題 CAD や回路シミュレーションツールの限界を知った上で
教師の持つ指導ポイント 評価規準 中国地方の送電線網の図を利用し, 発電所からの電力を消費地に届けていることを示す その際, 送電の途中では, 電線の抵抗のために電線が発熱して電気エネルギーが損失することを, 本単元の内容をもとに考察させる ( 自然事象への関心 意欲 態度 ) エネルギーは変換の際
理科中学 2 年生 ( 発電と送電 ~ 電気を効率よく届けるために ~) 単元計画 構成 提案項目 実施時期 6 月ごろ ( 学校によって異なる ) キーワード 電磁誘導, 発電, 直流と交流, 送電 エネルギー教育実践パイロット校 4 つの課題との関連 単元計画 構成 ( 全 3 時間 ) 他の単元との連関 子どもが獲得する見方や考え方 教師の持つ指導ポイント 内容 B-2 温室効果ガスの排出削減のためには
PFC回路とAC-DC変換回路の研究
第 2 回電気学会東京支部栃木 群馬支所合同研究発表会 2012/2/29 EG1112 PFC 回路と ACDC 変換器 村上和貴小堀康功邢林高虹 小野澤昌徳小林春夫高井伸和新津葵一 ( 群馬大学 ) Outline 研究背景と目的 PFCについて 従来 PFC 付 ACDC 変換器 新提案 PFC 付 ACDC 変換器 シミュレーションによる検討 まとめ Outline 研究背景と目的 PFCについて
図 1 はなにやら怪しげな回路図です 発電機を等価回路として描いた場合 上記のように 定電圧電源 内部インピーダンス として描く事が出来ます この際 同期インピーダンス は言葉に惑わされずに 単に 内部インピーダンス として考えます 同期インピーダンスだろうが動悸インピーダンスだろうが動機インピーダ
短絡比の話 皆様こんにちは今回のお題は 同期発電機の短絡比 です 世の中の商用発電機の事実上 100% は同期発電機です この発電機の特性値に 短絡比 と言う指数があるのですが この数値の話です この話を理解されても実社会でどれほど役に立つかは疑問ですが お時間があればお読み下さい 宇宙元年鹿月骨日 さて 参考書等を見ると 短絡比の説明として次のように書かれています さいたまドズニーランド大学学長鹿の骨記
SICE東北支部研究集会資料(2009年)
計測自動制御学会東北支部第 5 回研究集会 (9.7.5) 資料番号 5- FPGA を用いたステッピングモータの制御に関する検討 Control of a Stepping Motor using FPGA 萩原正基 *, 秋山宜万 *, 松尾健史 *, 三浦武 *, 谷口敏幸 * Masaki Hagiwara*, oshikazu Akiyama*, Kenshi Matsuo*, Takeshi
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( 第 5 回 ) 鹿間信介摂南大学理工学部電気電子工学科 後半部 (4~5 章 ) のまとめ 4. 導体 4.3 誘電体 5. 磁性体 5. 電気抵抗 演習 静電誘導電界とその重ね合わせ 導体内部の電荷 : 外部電界 誘導電界の重ね合わせ電界を感じる () 内部電荷自身が移動することで作り出した電界にも反応 () さらに移動場所を変える (3) 上記 ()~() の繰り返し 最終的に落ち着く状態
3. クランプメータの外観代表的なデジタルクランプメータの外観を示す 本体は開閉式の CT ( トランスコア ) 部 ファンクションスイッチ部 表示部 電圧 抵抗入力端子部から構成されており CT 部を除いては一般のマルチメータとほとんど変わりない この CT 部は先端が開閉できるような構造になって
技術コーナー クランプメータによる電流計測について 共立電気計器株式会社国内営業部第一営業グループ東京オフィス主任日下亮一 1. はじめにクランプメータは 現場での電流測定にはなくてはならない非常に重要な測定器である 今回はそのクランプメータについて 測定原理 特長及び応用方法を解説することにより 目的に応じたクランプメータの選択方法 また最近の製品動向について 理解を深めていただければと考える 2.
1 COMSOL Multiphysics Dynamic Electromagnetic Analysis of Guitar Pickup aided by COMSOL Multiphysics Tatsuya FURUKAWA, Hideaki TANAKA, Hideaki ITOH, H
1 COMSOL Multiphysics Dynamic Electromagnetic Analysis of Guitar Pickup aided by COMSOL Multiphysics Tatsuya FURUKAWA, Hideaki TANAKA, Hideaki ITOH, Hisao FUKUMOTO and Masashi OHCHI Graduate School, Saga
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広帯域制御のためのフォトメカニカルアクチュエータの開発とその応用 東京大学新領域創成科学研究科物質系専攻三尾研究室 M2 町田幸介 重力波研究交流会 (2009 2/6) 1 発表の流れ 実験の背景 広帯域制御のためのアクチュエータ 実験の目的 実験 電磁アクチュエータの作製 電磁アクチュエータの評価 電磁アクチュエータの応用 ( 位相雑音補償と共振器長制御 ) まとめ 2 広帯域制御のためのアクチュエータ
電流プローブと計測の基礎 (Tektronix 編 ) 電圧波形は違うのが当たり前 オームの法則 ( 図 1) により 電流は抵抗器によって電圧に変換することができます 電流波形を観測 するとき 電流経路に抵抗器を挿入し電圧に変換後 電圧波形として電圧プローブで観測する手法が あります この手法にお
電流プローブと計測の基礎 (Tektronix 編 ) 電圧波形は違うのが当たり前 オームの法則 ( 図 1) により 電流は抵抗器によって電圧に変換することができます 電流波形を観測 するとき 電流経路に抵抗器を挿入し電圧に変換後 電圧波形として電圧プローブで観測する手法が あります この手法において陥りやすいまちがいは 抵抗器を安易に純抵抗とみなしてしまうことで す 図 1: オームの法則 十分に低い周波数
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4.2 小信号パラメータ 1 電圧利得をどのように求めるか 電圧ー電流変換 入力信号の変化 dv BE I I e 1 v be の振幅から i b を求めるのは難しい? 電流増幅 電流ー電圧変換 di B di C h FE 電流と電圧の関係が指数関数になっているのが問題 (-RC), ただし RL がない場合 dv CE 出力信号の変化 2 pn 接合の非線形性への対処 I B 直流バイアスに対する抵抗
13. サーボモータ 第 13 章サーボモータ ロック付きサーボモータ 概要 ロック付きサーボモータの特性 油水対策 ケーブル サーボモータ定格回転速度 コネクタ取付
第 13 章サーボモータ...2 13.1 ロック付きサーボモータ...2 13.1.1 概要...2 13.1.2 ロック付きサーボモータの特性...4 13.2 油水対策...5 13.3 ケーブル...5 13.4 サーボモータ定格回転速度...5 13.5 コネクタ取付け...6 13-1 電磁ブレーキスイッチ 電磁ブレーキスイッチ 第 13 章サーボモータ 13.1 ロック付きサーボモータ
投稿原稿の表題
磁気変調形モータのベクトル制御と実機検証 本橋勇人 *, 野口季彦 ( 静岡大学 ), 青山真大 ( スズキ ) Experimental Verification and Vector Control of Magnetic-Modulated Motor Yuto Motohashi *, Toshihiko Noguchi (Shizuoka University), Masahiro Aoyama
s と Z(s) の関係 2019 年 3 月 22 日目次へ戻る s が虚軸を含む複素平面右半面の値の時 X(s) も虚軸を含む複素平面右半面の値でなけれ ばなりません その訳を探ります 本章では 受動回路をインピーダンス Z(s) にしていま す リアクタンス回路の駆動点リアクタンス X(s)
と Z の関係 9 年 3 月 日目次へ戻る が虚軸を含む複素平面右半面の値の時 X も虚軸を含む複素平面右半面の値でなけれ ばなりません その訳を探ります 本章では 受動回路をインピーダンス Z にしていま す リアクタンス回路の駆動点リアクタンス X も Z に含まれます Z に正弦波電流を入れた時最大値 抵抗 コイル コンデンサーで作られた受動回路の ラプラスの世界でのインピーダンスを Z とします
<4D F736F F D2090AC89CA95F18D908F915F927C91BA816989A18D9191E5816A2D312E646F63>
MRI を用いたハイパーサーミアを実現するための微小共振回路の設計試作 Fabrication of resonant circuit for hyperthermia using MRI 1051010( 登録番号 ) 研究代表者 ( 助成受領者 ) 横浜国立大学 助教授竹村泰司 研究の目的 コイルの設計や共振周波数を決定するコイル コ人工心臓に代表されるように 電気回路や電子ンデンサの素子パラメータの最適化により
投稿原稿の表題
SPC-17-143 MD-17-094 可変漏れ磁束特性を備えた順突極強め界磁 PM モータの実機検証 青山真大 * ( スズキ ) 野口季彦 ( 静岡大学 ) Experimental Verification of Flux Intensifying PM Motor with Variable Leakage Magnetic Flux Technique Masahiro Aoyama *
Microsoft Word - 付録1誘導機の２軸理論.doc
NAOSIE: Nagaaki Univity' Ac itl パワーエレクトロニクスと電動機制御入門 Autho( 辻, 峰男 Citation パワーエレクトロニクスと電動機制御入門 ; 15 Iu Dat 15 U http://hl.hanl.nt/169/55 ight hi ocumnt i ownloa http://naoit.lb.nagaaki-u.ac.jp 付録 1 誘導機の
内 容 目 次
二カ所をホチキスで止めて 黒 又は白の製本テープを裏表紙まで貼る 平成 25 年度岡山大学大学院保健学研究科博士学位申請論文 内容要旨 放射線技術科学分野黒田昌宏教授指導 734216 播本隆平成 25 年 6 月提出 1 内容目次 主論文 Influence of permittivity and electrical conductivity on image pattern of MRI (
Microsoft Word 後藤佑介.doc
課題アプローチ技法 Ⅲ 73070310 後藤佑介テーマ 住宅用太陽光発電システムの利用効果 1. はじめに近年 地球温暖化問題に関心が集まっている その要因である二酸化炭素は私たちの生活を支える電力利用から排出される 二酸化炭素の排出を削減するためには再生可能エネルギー利用の技術が必要である その技術の一つである太陽光発電システム (PV システム ) はクリーンで無公害なエネルギーとして大きな期待が寄せられている
モータ HILS の概要 1 はじめに モータ HILS の需要 自動車の電子化及び 電気自動車やハイブリッド車の実用化に伴い モータの使用数が増大しています 従来行われていた駆動用モータ単体のシミュレーション レシプロエンジンとモータの駆動力分配制御シミュレーションの利用に加え パワーウインドやサ
モータ HILS の概要 1 はじめに モータ HILS の需要 自動車の電子化及び 電気自動車やハイブリッド車の実用化に伴い モータの使用数が増大しています 従来行われていた駆動用モータ単体のシミュレーション レシプロエンジンとモータの駆動力分配制御シミュレーションの利用に加え パワーウインドやサンルーフなどのボディー系 電動パワーステアリングやそのアシスト機能など 高度な制御 大電流の制御などが要求されています
EV のモーター技術 1 電源の分類 技術の進歩と共に私たちの身近なところに多くのモーターが使用されています 携帯電話や扇風機 冷蔵庫やパソコンなど生活に身近な所はもちろん コンベアや工作ロボットなどの工業用としても数多く使用されています 自動車の業界でも近年の省エネや二酸化炭素削減などが注目されハ
文部科学省委託事業 次世代自動車エキスパート養成教育プログラム開発事業 実証実験授業講座名 次世代自動車基礎地域版 EV 車のモーター技術 氏名 1 EV のモーター技術 1 電源の分類 技術の進歩と共に私たちの身近なところに多くのモーターが使用されています 携帯電話や扇風機 冷蔵庫やパソコンなど生活に身近な所はもちろん コンベアや工作ロボットなどの工業用としても数多く使用されています 自動車の業界でも近年の省エネや二酸化炭素削減などが注目されハイブリッド車や電気自動車
86 セRH Series 型式と記号 機種 :DC サーボアクチュエータ RH シリーズ 型番 :5,8,11,14 バージョン記号 出力軸定格回転速度 : 6r/min を示す 仕様 ( インクリメンタルエンコーダ付 ) RH - 14 D E 1 A L エンコーダ出力方式 O
ハーモニックドライブ には 歯車のガタツキによるバックラッシがありませんので 高精度の位置決めを可能にしています 小型で高出力トルク 最小型番 RH-5A のアクチュエータの外形寸法φ 2 89mm で.69N m 瞬時最大トルク と高出力です 短形出力信号を 4逓倍速まで分解できます サーボドライバ 高精度オプティカルエンコーダ リニアアクチュエータ 構造 Galvanometer Scanner
PowerPoint プレゼンテーション
T13K707D 蜂谷亮祐 指導教員 赤林伸一教授 研究目的 住宅における冷暖房のエネルギー消費量は 住宅全体のエネルギー消費の約 1/ 4 を占め 冷暖房機器の運転効率の向上は省エネルギーの観点から極めて重要である 動力 照明他 38.1% 厨房 9.1% 冷房 % 2014 年度 34,330 MJ/ 世帯 暖房 22.9% 給湯 27.8% 24.9% 図世帯当たりのエネルギー消費原単位と用途別エネルギー消費の推移
ＰＩＤ制御の説明
MATLAB EXPO E4 16:30-17:10 2018 年 10 月 30 日 1 センサレスドライブ活用における モータ制御理論の検証 近畿大学理工学部機械工学科小坂学 kosaka@mech.kindai.ac.jp http://www.mec.kindai.ac.jp/mech/lab/kosaka 2 はじめに 研究室 制御工学研究室 研究テーマ IPM モータのセンサレス機器定数同定
レベルシフト回路の作成
レベルシフト回路の解析 群馬大学工学部電気電子工学科通信処理システム工学第二研究室 96305033 黒岩伸幸 指導教官小林春夫助教授 1 ー発表内容ー 1. 研究の目的 2. レベルシフト回路の原理 3. レベルシフト回路の動作条件 4. レベルシフト回路のダイナミクスの解析 5. まとめ 2 1. 研究の目的 3 研究の目的 信号レベルを変換するレベルシフト回路の設計法を確立する このために 次の事を行う
アナログ回路 I 参考資料 版 LTspice を用いたアナログ回路 I の再現 第 2 回目の内容 電通大 先進理工 坂本克好 [ 目的と内容について ] この文章の目的は 電気通信大学 先進理工学科におけるアナログ回路 I の第二回目の実験内容について LTspice を用
![アナログ回路 I 参考資料 版 LTspice を用いたアナログ回路 I の再現 第 2 回目の内容 電通大 先進理工 坂本克好 [ 目的と内容について ] この文章の目的は 電気通信大学 先進理工学科におけるアナログ回路 I の第二回目の実験内容について LTspice を用](/thumbs/88/117013452.jpg "アナログ回路 I 参考資料 版 LTspice を用いたアナログ回路 I の再現 第 2 回目の内容 電通大 先進理工 坂本克好 [ 目的と内容について ] この文章の目的は 電気通信大学 先進理工学科におけるアナログ回路 I の第二回目の実験内容について LTspice を用")
アナログ回路 I 参考資料 2014.04.27 版 LTspice を用いたアナログ回路 I の再現 第 2 回目の内容 電通大 先進理工 坂本克好 [ 目的と内容について ] この文章の目的は 電気通信大学 先進理工学科におけるアナログ回路 I の第二回目の実験内容について LTspice を用いて再現することである 従って LTspice の使用方法などの詳細は 各自で調査する必要があります
高校卒程度技術 ( 電気 ) 専門試験問題 問 1 次の各問いに答えなさい なお 解答欄に計算式を記入し解答すること 円周率 π は 3.14 で計算すること (1)40[Ω] の抵抗に 5[A] の電流を流した時の電圧 [V] を求めなさい (2) 下の回路図においてa-b 間の合成抵抗 [Ω]
![高校卒程度技術 ( 電気 ) 専門試験問題 問 1 次の各問いに答えなさい なお 解答欄に計算式を記入し解答すること 円周率 π は 3.14 で計算すること (1)40[Ω] の抵抗に 5[A] の電流を流した時の電圧 [V] を求めなさい (2) 下の回路図においてa-b 間の合成抵抗 [Ω]](/thumbs/104/164461735.jpg "高校卒程度技術 ( 電気 ) 専門試験問題 問 1 次の各問いに答えなさい なお 解答欄に計算式を記入し解答すること 円周率 π は 3.14 で計算すること (1)40[Ω] の抵抗に 5[A] の電流を流した時の電圧 [V] を求めなさい (2) 下の回路図においてa-b 間の合成抵抗 [Ω]")
高校卒程度技術 ( 電気 ) 専門試験問題 問 1 次の各問いに答えなさい なお 解答欄に計算式を記入し解答すること 円周率 π は 3.14 で計算すること (1)40[Ω] の抵抗に 5[A] の電流を流した時の電圧 [V] を求めなさい (2) 下の回路図においてa-b 間の合成抵抗 [Ω] を求めなさい 40[Ω] 26[Ω] a b 60[Ω] (3) ある電線の直径を 3 倍にし 長さを
日置技報-AC/DCカレントセンサ CT6904/CT
依田元 * 要 旨 は,5 A と 8 A 定格の大電流測定に対応し, MHz (±3 db) の広い測定周波数帯域を実現した高精度電流センサである. スイッチング周波数の高周波化に伴うノイズ環境下での電流測定を考慮し, 新規開発した巻線構造とシールド構造により, 広帯域, かつ, 高い耐ノイズ性を実現できた. ここに製品の概要, 特長, 構成, および特性データについて解説する.. はじめに 自動車,
トランスの利用率の話 トランスの利用率の話をします この書き込みをお読みの方は トランスの容量が下記の様に示される事はご存じだと思います ( ご存じでない方は 下図を見て納得して下さい ) 単相 2 線式トランスの容量を P[VA] とすれば 単相負荷は P[VA] 接続できます この単相トランスを
![トランスの利用率の話 トランスの利用率の話をします この書き込みをお読みの方は トランスの容量が下記の様に示される事はご存じだと思います ( ご存じでない方は 下図を見て納得して下さい ) 単相 2 線式トランスの容量を P[VA] とすれば 単相負荷は P[VA] 接続できます この単相トランスを](/thumbs/99/142050544.jpg "トランスの利用率の話 トランスの利用率の話をします この書き込みをお読みの方は トランスの容量が下記の様に示される事はご存じだと思います ( ご存じでない方は 下図を見て納得して下さい ) 単相 2 線式トランスの容量を P[VA] とすれば 単相負荷は P[VA] 接続できます この単相トランスを")
トランスの利用率の話 トランスの利用率の話をします この書き込みをお読みの方は トランスの容量が下記の様に示される事はご存じだと思います ( ご存じでない方は 下図を見て納得して下さい ) 単相 2 線式トランスの容量を P[VA] とすれば は P[VA] 接続できます この単相トランスを 3 台組み合わせて三相トランスとした場合 当然三相容量は 3P[VA] 接続出来ます この単相トランスを 2
問題 2 資料 No.2 を見て 次の設問に答えなさい < 送風機の断面図 > で示す片吸込み型送風機において 過去に何らかの原因で運転中に羽根車のアンバランスが増大し 軸受損傷に至った経緯がある このアンバランス増大傾向をいち早く捉えるために ポータブル型の振動診断器によって傾向管理を行うことにな
問題 1 資料 No.1 を見て 次の設問に答えなさい < ポンプユニット > で示すポンプユニットは これまでの保全実績からポンプ入力軸の転がり軸受の故障が問題になっている このため 軸受の長寿命化を計画中であるが 今後の設備信頼性維持 ( 突発故障による設備の停止防止 ) の観点から 振動法による設備診断を導入することにした 設備の劣化傾向を < 傾向管理グラフ > に示す太い点線であると仮定した場合
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太陽電池 LabQuest 32 太陽によって生産されるエネルギーは太陽エネルギーと呼ばれる. 太陽全体で起こっている核融合反応によって生産されている. このエネルギーは光の形式で地球に届く. 光電池あるいは太陽電池は, 光エネルギーを電卓や自動車, 人工衛星などで使われる電気エネルギーに変換する. 光電池は普通, シリコンなどの半導体物質から作られる. 電池に光が入ると, 電子を動かし電池に電流を発生させる.
はじめに 昨今の国際的な地球温暖化防止の動きを背景に,CO2 排出の抑制が求められており, 総消費電力量の 40 ~ 50% を占めるといわれるモータを取り巻く環境も大きく変化しています 誘導電動機 ( 誘導モータ ) の効率はIE1( 標準 ),IE2( 高効率 ),IE3( プレミアム効率 ),
はじめに 昨今の国際的な地球温暖化防止の動きを背景に,CO2 排出の抑制が求められており, 総消費電力量の 40 ~ 50% を占めるといわれるモータを取り巻く環境も大きく変化しています 誘導電動機 ( 誘導モータ ) の効率はIE1( 標準 ),IE2( 高効率 ),IE3( プレミアム効率 ),IE4( スーパープレミアム効率 ) に分類され, 米国では既に2010 年 12 月からIE3,EU27か国では2011
ジャイロスコープの実験
振動実験 2018 年版 目的 : 機械及び電気工学実験における 機械振動の測定 では 1 自由度振動系に関して自由振動より固有振動数および減衰比を 強制振動より振幅倍率と位相差の周波数変化を求めた 本実験では
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MAGNETIC ENCODER MH-10 MR-13 MR-16 磁気式エンコダ モタと一体化設計とすること で 超小型ながら３ 高分解能 ラインドライバ出力を 実現した磁気式エンコダです MR-13,MR-16 As designed in one unit with a motor, these magnetic encoders are very small, but are equipped
600 V系スーパージャンクション パワーMOSFET TO-247-4Lパッケージのシミュレーションによる解析
[17.7 White Paper] 6 V 系スーパージャンクションパワー MOSFET TO-247-4L パッケージのシミュレーションによる解析 MOSFET チップの高速スイッチング性能をより引き出すことができる 4 ピン新パッケージ TO-247-4L 背景 耐圧が 6V 以上の High Voltage(HV) パワー半導体ではオン抵抗と耐圧のトレードオフの改善を行うためスーパージャンクション
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電池 Fruit Cell 自然系 ( 理科 ) コース高嶋めぐみ佐藤尚子松本絵里子 Ⅰはじめに高校の化学における電池の単元は金属元素のイオン化傾向や酸化還元反応の応用として重要な単元である また 電池は日常においても様々な場面で活用されており 生徒にとっても興味を引きやすい その一方で 通常の電池の構造はブラックボックスとなっており その原理について十分な理解をさせるのが困難な教材である そこで
(3) E-I 特性の傾きが出力コンダクタンス である 添え字 は utput( 出力 ) を意味する (4) E-BE 特性の傾きが電圧帰還率 r である 添え字 r は rrs( 逆 ) を表す 定数の値は, トランジスタの種類によって異なるばかりでなく, 同一のトランジスタでも,I, E, 周
トランジスタ増幅回路設計入門 pyrgt y Km Ksaka 005..06. 等価回路についてトランジスタの動作は図 のように非線形なので, その動作を簡単な数式で表すことができない しかし, アナログ信号を扱う回路では, 特性グラフのの直線部分に動作点を置くので線形のパラメータにより, その動作を簡単な数式 ( 一次式 ) で表すことができる 図. パラメータトランジスタの各静特性の直線部分の傾きを数値として特性を表したものが
例 e 指数関数的に減衰する信号を h( a < + a a すると, それらのラプラス変換は, H ( ) { e } e インパルス応答が h( a < ( ただし a >, U( ) { } となるシステムにステップ信号 ( y( のラプラス変換 Y () は, Y ( ) H ( ) X (
第 週ラプラス変換 教科書 p.34~ 目標ラプラス変換の定義と意味を理解する フーリエ変換や Z 変換と並ぶ 信号解析やシステム設計における重要なツール ラプラス変換は波動現象や電気回路など様々な分野で 微分方程式を解くために利用されてきた ラプラス変換を用いることで微分方程式は代数方程式に変換される また 工学上使われる主要な関数のラプラス変換は簡単な形の関数で表されるので これを ラプラス変換表
スライド 1
パワーインダクタ および高誘電率系チップ積層セラミックコンデンサの動的モデルについて 1 v1.01 2015/6 24 August 2015 パワーインダクタの動的モデルについて 2 24 August 2015 24 August 2015 動的モデルの必要性 Q. なぜ動的モデルが必要なのか? A. 静的モデルでは リアルタイムに変化するインダクタンスを反映したシミュレーション結果が得られないから
周波数特性解析
周波数特性解析 株式会社スマートエナジー研究所 Version 1.0.0, 2018-08-03 目次 1. アナログ / デジタルの周波数特性解析................................... 1 2. 一巡周波数特性 ( 電圧フィードバック )................................... 4 2.1. 部分周波数特性解析..........................................
JFE(和文)No.4-12_下版Gのコピー
JFE No. 4 245 p. 6358 Electrical Steels for Advanced Automobiles Core Materials for Motors, Generators, and High-frequency Reactors SENDA Kunihiro JFE NAMIKAWA JFEMisao HAYAKAWA JFEYasuyuki JNE JNEH JGE
Microsoft PowerPoint - 第9回電磁気学
017 年 1 月 04 日 ( 月 ) 13:00-14:30 C13 平成 9 年度工 V 系 ( 社会環境工学科 ) 第 9 回電磁気学 Ⅰ 天野浩 mno@nuee.ngoy-u.c.jp 9 1 月 04 日 第 5 章 電流の間に働く力 磁場 微分形で表したア ンペールの法則 ビオ サバールの法則 第 5 章電流の作る場 http://www.ntt-est.co.jp/business/mgzine/netwok_histoy/0/
問 の標準解答 () 遮へい失敗事故 : 雷が電力線を直撃してアークホーンにフラッシオーバが発生する 逆フラッシオーバ事故 : 架空地線あるいは鉄塔への雷撃によって架空地線あるいは鉄塔の電位が上昇し, 架空地線と導体間, 又はアークホーンにフラッシオーバが発生する () 架空地線の弛度を電力線のそれ
平成 4 年度第二種電気主任技術者二次試験標準解答 配点 : 一題当たり 3 点 電力 管理科目 4 題 3 点 = 点 機械 制御科目 題 3 点 = 6 点 < 電力 管理科目 > 問 の標準解答 () 電動機出力 ( ポンプ入力 )= 電動機入力 電動機効率なので, A P M = P Mi h M B 又はC P Mi = M f M D 又はE P G = G f G 3 () G M なので,
北杜市新エネルギービジョン
概 要 版 平 成 18 年 3 月 山 梨 県 北 杜 市 1 新エネルギーとは 深刻化する地球温暖化 心配される化石燃料の枯渇といった課題への対策として注目されているのが 新エネル ギー です 新エネルギー とは 太陽や風 森林などの自然のエネルギーなどを活用するもので 石油代替エネ ルギーとして導入が期待されているものの コストなどの制約から普及が十分でないため 積極的に促進を図る必 要があるもの
三相の誘導電動機をスターデルタ始動した場合の電流の話です 皆様ご承知の様に スターデルタ始動はよく用いられる始動方法です この始動方式を用いた場合の 始動電流及び始動トルクの関係は次の様に説明されています 説明その 1 始動電流は全電圧始動の 1/3 になり 始動トルクは 1/3 になる 説明その
三相のをスターデルタ始動した場合の電流の話です 皆様ご承知の様に スターデルタ始動はよく用いられる始動方法です この始動方式を用いた場合の 始動電流及び始動トルクの関係は次の様に説明されています 説明その 1 始動電流は全電圧始動の 1/3 になり 始動トルクは 1/3 になる 説明その 2 始動電流は全電圧始動の 1/ 3 になり 始動トルクは 1/3 になる 一つの事項に対する説明が 2 種類ある場合
diode_revise
2.3 pn 接合の整流作用 c 大豆生田利章 2015 1 2.3 pn 接合の整流作用 2.2 節では外部から電圧を加えないときの pn 接合について述べた. ここでは, 外部か らバイアス電圧を加えるとどのようにして電流が流れるかを電子の移動を中心に説明す る. 2.2 節では熱エネルギーの存在を考慮していなかったが, 実際には半導体のキャリアは 周囲から熱エネルギーを受け取る その結果 半導体のキャリヤのエネルギーは一定でな
Power.indb
6 JY 1 3A RoHS mm 1.mm 9mWmW SJ UL9V- RoHS FA JY - 1 G - K P - UL JY W 3A G 3A // R 3A HG A HR A K P W UL -P December JY-W JY-G JY-R JY-HG JY-HRDecember JY1 3A 3A A 3A, VAC / 3VDC A, VAC / 3VDC 1a1 3m
交流 のための三角関数 1. 次の変数 t についての関数を微分しなさい ただし A および ω は定数とする 1 f(t) = sin t 2 f(t) = A sin t 3 f(t) = A sinωt 4 f(t) = A cosωt 2. 次の変数 t についての関数を積分しなさい ただし
交流 のための三角関数 1. 次の変数 t についての関数を微分しなさい ただし A および ω は定数とする 1 f(t) = sin t 2 f(t) = A sin t 3 f(t) = A sinωt 4 f(t) = A cosωt 2. 次の変数 t についての関数を積分しなさい ただし 積分定数を 0 とすること 1 f(t) = sin t 2 f(t) = A sin t 3 f(t)
DSP用いたスイッチング電源回路 軽負荷場合の効率向上手法の検討
第 56 回システム LSI 合同ゼミ Gunma-Univ. Kobayashi Lab 2014 年 1 月 18 日 ( 土 ) 於早稲田大学 DSP を用いたスイッチング電源回路 軽負荷場合の効率向上手法の検討 群馬大学 工学研究科電気電子専攻 靳光磊 ( ジンコウライ ) 1 OUTLINE 研究背景 目的 電源効率劣化の原因 研究方法 BLPFC AC/DC 変換回路部の検討 リンク電圧最適可変
PowerPoint プレゼンテーション
Design of BLM using SPEED software (Ideal and reality in electric motor design) Jun. 3, 2015 ORIENTAL MOTOR Co., Ltd. Hiroshi Otsubo 1 Agenda 1. Company 2.SPEED & Oriental Motor 3. BLM Design Database
サーマル型 ( ロッカースイッチ ) 3130 特長 1~3 極対応のロッカースイッチ兼用サーキットプロテクタです 内部はトリップフリー構造になっており またスナップインになっているため 簡単に取付可能です オプションとしてランプ点灯も可能です CBE standard EN (IEC
特長 ~3 極対応のロッカースイッチ兼用サーキットプロテクタです 内部はトリップフリー構造になっており またスナップインになっているため 簡単に取付可能です オプションとしてランプ点灯も可能です CBE standard EN 609 (IEC 609) 取得製品です 用途 モータ トランス ソレノイド 事務機 電気器具 小型船舶 建設機械 医療機器 (EN6060) 値 / 内部抵抗値 ( 極当り
Microsoft PowerPoint - 【最終提出版】 MATLAB_EXPO2014講演資料_ルネサス菅原.pptx
MATLAB/Simulink を使用したモータ制御アプリのモデルベース開発事例 ルネサスエレクトロニクス株式会社 第二ソリューション事業本部産業第一事業部家電ソリューション部 Rev. 1.00 2014 Renesas Electronics Corporation. All rights reserved. IAAS-AA-14-0202-1 目次 1. はじめに 1.1 モデルベース開発とは?
07.報文_及川ら-二校目.indd
8 01 01 4 4 1 5 16 18 6 006 H 18 4 011 H 6 4 1 5 1 5 007 H 19 5 009 1 5 006 007 009 011 9 10 4 000 H 1 4 5 004 H 16 4 004 009 H 1 5 4 4 5 1 4 006 011 1 1 4m 5m 10m 007 1 7 009 009 1 5 10 1 000kg 10a 006
THYRISTOR 100A Avg 800 Volts PGH101N8 回路図 CIRCUIT 外形寸法図 OUTLINE DRAWING Dimension:[mm] 総合定格 特性 Part of Diode Bridge & Thyristor 最大定格 Maximum Ratings 項
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THYRISTOR 100A Avg 800 Volts PGH101N8 回路図 CIRCUIT 外形寸法図 OUTLINE DRAWING Dimension:[mm] 総合定格 特性 Part of Diode Bridge & Thyristor 最大定格 Maximum Ratings 平均出力電流 Average RectifiedOutput Current 動作接合温度範囲 OperatingJunctionTemperature
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Codes Technologies 2 1 日本で販売されております蛍光灯の種類は沢山ありますので お客様のご要望のものをご提供いたします LED 蛍光灯をご購入前にご確認下さい 節電タイプの LED 蛍光灯は 中国 台湾または韓国製品です.LED は日亜または CREE ですが製造は 中国 韓国 台湾メーカーです 節電タイプ LED 蛍光灯は通常の蛍光灯より若干青く光ります 右下の画像をご覧下さい左が
Electrical Steel Sheet for Traction Motor of Hybrid/Electrical Vehicles Abstract 15 years have passed since the first commercial hybrid electric vehicle (HEV) was sold. Meanwhile, the market has been expanding
elm1117hh_jp.indd
概要 ELM7HH は低ドロップアウト正電圧 (LDO) レギュレータで 固定出力電圧型 (ELM7HH-xx) と可変出力型 (ELM7HH) があります この IC は 過電流保護回路とサーマルシャットダウンを内蔵し 負荷電流が.0A 時のドロップアウト電圧は.V です 出力電圧は固定出力電圧型が.V.8V.5V.V 可変出力電圧型が.5V ~ 4.6V となります 特長 出力電圧 ( 固定 )
COMSOL Multiphysics®Ver.5.4 ACDCイントロダクション
COMSOL Multiphysics Ver.5.4 専門モジュールイントロダクション 製品説明 https://www.comsol.jp/acdc-module 計測エンジニアリングシステム株式会社 東京都千代田区内神田 1-9-5 井門内神田ビル 5F 2019 2.1 COMSOL Multiphysics Ver.5.4 ACDC イントロダクション 2 1. 専門モジュールイントロダクションの目的
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折戸の物理 スペシャル補習 http://orito-buturi.com/ NO.3 今日の目的 : 1 微分方程式をもう一度 三角関数の近似について学ぶ 3 微分の意味を考える 5. 起電力 の電池, 抵抗値 の抵抗, 自己インダクタンス のコイルとスイッチを用いて右図のような回路をつくった 始めスイッチは 開かれている 時刻 t = でスイッチを閉じた 以下の問に答えよ ただし, 電流はコイルに
<4D F736F F D D834F B835E5F8FDA8DD C E646F63>
情報電子実験 Ⅲ 2008.04 アナログフィルタ 1.MultiSIM の起動デスクトップのアイコンをクリックまたは [ スタート ]-[ すべてのプログラム ] より [National Instruments]-[Circuit Design Suite 10.0]-[Multisim] を選択して起動する 図 1 起動時の画面 2. パッシブフィルタ (RC 回路 ) の実験 2-1. 以下の式を用いて
PA3-145 213-214 Kodensy.Co.Ltd.KDS 励磁突入電流発生のメカニズムとその抑制のためのアルゴリズム. 励磁突入電流抑制のアルゴリズム 弊社特許方式 変圧器の励磁突入電流の原因となる残留磁束とは変圧器の解列瞬時の鉄心内磁束ではありません 一般に 変圧器の 2次側 負荷側 開放で励磁課電中の変圧器を 1 次側 高圧側 遮断器の開操作で解列する時 その遮断直後は 変圧器鉄心
回路シミュレーションに必要な電子部品の SPICE モデル 回路シミュレータでシミュレーションを行うためには 使用する部品に対応した SPICE モデル が必要です SPICE モデルは 回路のシミュレーションを行うために必要な電子部品の振る舞い が記述されており いわば 回路シミュレーション用の部
当社 SPICE モデルを用いたいたシミュレーションシミュレーション例 この資料は 当社 日本ケミコン ( 株 ) がご提供する SPICE モデルのシミュレーション例をご紹介しています この資料は OrCAD Capture 6.( 日本語化 ) に基づいて作成しています 当社 SPICE モデルの取り扱いに関するご注意 当社 SPICE モデルは OrCAD Capture/PSpice 及び
F コンデンサーの静電容量高校物理において コンデンサーは合同な 2 枚の金属板を平行に並べたものである 電池を接続すると 電圧の高い方 (+ 極 ) に接続された金属板には正の電気量 Q(C) が 低い方には負の電気量 -Q(C) が蓄積される 正負の電気量の絶対値は等しい 蓄積された電気量 Q
電磁気の公式の解説 更新日 :2017 年 5 月 11 日 A 電気量電荷と電気量は何が違うのだろうか? 簡単に言うと 電気を帯びたものを電荷といい その電荷の大きさを数字で表すものが電気量である 電荷と電気量の本来の意味は少し違うが 実際には同じ意味で使われることが多い 電気量は次のように決められる ファラデー定数 9.65 10 4 (C /mol ) より電子 6.02 10 23 個が電気量
RIETI Highlight Vol.66
2 0 1 7 F A L L 66 1 RIETI HIGHLIGHT 2017 FALL RIETI HIGHLIGHT 2017 FALL 3 Interviewer 4 RIETI HIGHLIGHT 2017 FALL DPNo No. 17-E-082-0 http://www.rieti.go.jp/jp/publications/dp/17e082.pdf RIETI HIGHLIGHT
電気自動車用モータの現状と課題
最近のモータ技術 1. 永久磁石 (PM) モータ 2. スイッチトリラクタンス (R) モータ 3. 横磁束 (TF) モータ 東北大学大学院工学研究科電気エネルギーシステム専攻一ノ倉理 消費電力の内訳 IT 機器ヒータ照明 その他 15% 5% 9% 14% 日本 モータ 57% ヒータ その他電子機器 モータ照明 ヒータ IT 機器 その他 照明 世界 10% 6% モータ 46% 19% 19%
富士通セミコンダクタープレスリリース 2013/04/22
[ プレスリリース ] 2013 年 4 月 22 日富士通セミコンダクター株式会社 低炭素社会に貢献するエナジーハーベスティング電源 IC 2 製品を新発売 ~ 電子機器やワイヤレスセンサーノードなどの電池レス化を実現 ~ 富士通セミコンダクター株式会社 ( 注 1) は エナジーハーベスティング電源 IC として 降圧型 DC/DC コンバーター ( 注 2) MB39C811 と 昇圧型 DC/DC
SICE東北支部研究集会資料(2011年)
269 (2011.12.12) 269-10 Basic analysis of coaching in sprint motion using three dimensional motion capture data Masahiro Nagayama,Takayuki Takahashi *, ** *Graduate School Fukushima University,**Fukushima