PowerPoint Presentation

Transcription

1 この PDF は ライブヘルプのスクリーンキャスト ( ライブ映像 ) をご覧になっていることを前提に 作成しておりますので 未だ ライブ映像のほうをご覧になられておられない場合は まず ライブ映像のほうを ご視聴なされることをお勧めい致します 第 回 Autdoesk Simulation Moldflow ライブヘルプ それって線形範囲を超えていませんか? 大変形解析 ( 非線形解析 ) という選択 プロダクトサポートエンジニア角田善稔

2 Moldflow ライブヘルプ セッションの目的 Web 会議システムによる 気軽に参加いただく 1 時間のサポートセッション テクニカルサポート 電話サポート Web メールサポート FAQ サイト フォーラム 開発部門へ製品不具合をレポート ユーザ様固有の問題を迅速に解決 ライブヘルプ 1. ASUG を通じて 多くのユーザ様を直接ヘルプできる 2. 直接フィードバックを頂くことができる (Q&A セッション ) 3. テクニカルサポートから積極的な情報発信ができる. セッションの録画を全ユーザ様へ公開 忙しくてセミナー トレーニングに出張が難しいユーザ様にもお勧めです!

3 本題の前に 反りの結果をみて こんなこと思ったことはありませんか? 素朴な疑問 これって もしかして 線形範囲超えちゃってる? 3D 反り解析で 大変形オプションなんかあるけど まず 設定で???! 大変形解析 ( 非線形解析 ) って やっぱり必要かな ~? 線形解析と何が違うの?

4 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

5 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? 1. 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 2. 反り解析で扱う非線形の範囲 Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日の Q&A

6 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 一言で 言ってしまうと 微小変形って 回転 嫌いなの? 回転量 を考慮出来ない! ということです

7 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 微小変形は 回転を表すのが苦手! 地球外 TOPIC: 剛体回転の場合 y1 Y 自転 床の幅は変わってないよ! 微小変形の観測者の視点 [X 軸 ] で見ると 座標系は変わってない! X x1

8 微小変形と大変形 非線形 の違い 微小変形は 回転を表すのが苦手 TOPIC 剛体回転の場合 自転してるだ y1 Y 自転 けなんだけど な 微小変形の観測者の視点 [X軸]で見ると 座標系は変わってない 床の幅は 変わって ないよ 地球外 はっ 床の幅が 縮んだ 床の幅 縮んだ と認識 X x1

9 y1 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 微小変形は 回転を表すのが苦手! 地球外 TOPIC: さらに 90 まで剛体回転 y1 Y x1 自転 90 回転 微小変形の観測者の視点 [X 軸 ] で見ると 座標系は変わってない! X x1

10 y1 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 地球外 微小変形は 回転を表すのが苦手! TOPIC: さらに 90 まで剛体回転 y1 Y x1 自転 自転してるだけなんだけどな ~ 90 回転 ありえない! 微小変形の観測者の視点 [X 軸 ] で見ると 座標系は変わってない! はっ! 床の幅が無くなった! 消滅 したと認識 X x1

11 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 微小変形は 回転を表すのが苦手! 1 微小変形理論は 剛体回転は扱えない! 2 剛体回転を扱えるかどうかが 大変形との違い

12 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 余談 微小変形のせん断ひずみと角度の関係は? Y Tanθ2 θ2 1.0 θ2 せん断ひずみ γxy=θ1+θ2 θ1 1.0 Tanθ1 θ1 X

13 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 余談 微小変形のせん断ひずみと角度の関係は? Y 1.0 例えば ( 微小範囲と仮定 ) 0.5deg=(0.5deg/360deg 2π)rad (0.5 6/360)rad=(0.5 1/60)rad ( )rad 0.01=1% 0.1deg ( )rad 0.002=0.2% deg 同等もしくは 約 2 倍程度の % せん断ひずみ値 単純せん断ひずみ γxy=θ1+θ2 θ2 θ1 1.0 Tanθ2 θ2 Tanθ1 θ1 X = 安全側角度

14 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? 1. 微小変形と大変形 ( 非線形 ) の違い! 2. 反り解析で扱う非線形の範囲 Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日の Q&A

15 反り解析で扱う非線形の範囲 (1/3) 応力 破断点まで直線的 ( 線形性 + 脆性 ) 破断歪み :0.5%~5% 熱硬化性樹脂 フェノール / メラミン / 不飽和ポリエステル / ユリアエポキシ / ポリメチルメタクリレート / ポリスチレンなど 降伏点 = 応力極大点 典型的樹脂延性材 応力一定区間あり = ネッキング ( 塑性流動 ) 最後に歪み硬化 破断歪み :100%~500% ポリエチレン / ポリプロピレン / ポリカーボネート / ナイロンなど 降伏点不明瞭 + 延性 塑性変形 ( 非線形 ) 破断歪み :5%~100% ABS 樹脂 / ポリアセタール / ポリ塩化ビニル / 四フッ化樹脂など 応力とひずみ曲線 ひずみ

16 反り解析で扱う非線形の範囲 (2/3) 応力 破断点まで直線的 非線形領域 降伏点 = 応力極大点 典型的樹脂延性材 応力一定区間あり = ネッキング ( 塑性流動 ) 歪み硬化 ( 絡み合い効果 ) 降伏点不明瞭 + 延性 塑性変形 ( 非線形 ) 非線形領域 応力とひずみ曲線 ひずみ

17 反り解析で扱う非線形の範囲 (3/3) 応力 反り解析の大変形解析 ( 非線形 ) で扱う範囲は? 線形範囲直線的 微小変形解析向き クライテリアは後ほど 実際は 降伏点付近の範囲 線形範囲直線 ( ヤング率 ) から外れる傾向 比較的大変形解析の可能性 応力とひずみ曲線 ひずみ

18 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

19 ネッキング ( 伸び ~ る ) Von-Mises 応力って何?(1/2) まず 樹脂の 単軸引張試験 を思い出してください 試験機でネッキングさせて 破断に至るまで引張試験します

20 Von-Mises 応力って何?(2/2) 応力 単軸引張試験によって 下図のような 応力とひずみ曲線が得られる 降伏する 破断する 本来 3 軸の応力を 上記のような1 軸等価な応力 -ひずみ曲線で表しちゃいましょうというコンセプトで この1 軸等価の応力を Von Mises 応力として 降伏判定に使っちゃいましょうという考えに基づく ひずみ

21 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

22 Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 (1/5) 応力 まず 線形範囲だと思ってください 1 材料物性の縦弾性率 2 許容応力 ( 設計限度応力 ) ( ヤング率 ) を置く 3そのまま横に伸ばして そのまま下に落として 5 許容ひずみのクライテリア決定 ひずみ

23 Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 (2/5) 応力 逆に 許容ひずみから逆算すると 1 材料物性の縦弾性率 5 許容応力 ( 設計限度応力 ) ( ヤング率 ) を置く そのまま左に伸ばして 3そのまま上に伸ばして 2 許容ひずみ ひずみ

24 Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 (3/5) 応力 降伏応力も同じ扱い 2 降伏応力 ( 線形解析限度応力 ) 1 材料物性の縦弾性率 ( ヤング率 ) を置く 3 そのまま横に伸ばして そのまま 下に落として 5 降伏ひずみのクライテリア決定 ひずみ

25 Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 (/5) 応力 Von Mises 応力も同じ扱い 1 材料物性の縦弾性率 2Von Mises 応力 (1 軸等価 ) ( ヤング率 ) を置く 3そのまま横に伸ばして Von Mises 応力 = ヤング率 相当ひずみ そのまま 下に落として 相当ひずみ =Von Mises 応力 / ヤング率 5 相当ひずみ判明 ひずみ

26 Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 (5/5) なので Von Mises 応力と降伏応力の扱い方は 応力 1 材料物性の縦弾性率 6 超えちゃってたら 2 降伏応力 ( ヤング率 ) を置く OUT!( 非線形 ) Von Mises 応力算出された (1 軸等価と同じ考え方で ) 5 この範囲内なら 線形解析で OK! ( セーフ!) 3 降伏ひずみ ひずみ

27 余談 : もし反り変位量が異常に大き過ぎたら? 応力 樹脂 : 50MPa~100MPa 程度 補足 ( 薄板未充填材 ) DD の残留応力結果 300MPa( 表面 ) でした 破断点超え ( 表面 ) 樹脂強度超えている 非線形でも扱えない 設定 設計不備の可能性 応力とひずみ曲線 ひずみ

28 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

29 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (1/10) 樹脂の降伏応力の扱い方は ちょっと特別で 応力 1 材料物性の縦弾性率 ( ヤング率 : カタログ値 ) を置く 2 実際の樹脂材料の応力 - ひずみ曲線を 実験で取得すると ここで登場! Dr. E.Baer さん (*) SPEJ() 396 (1960) 3 最初しか 合致しない! 全然使えない! ひずみ

30 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (2/10) E.Baer さんの ポリアセタールモノポリマーに関する報告 (*) では 応力 1 材料物性の縦弾性率 ( 初期モジュラス Eo) を置く Eo 2 実際の樹脂材料の応力 - ひずみ曲線 Es 3 セカンドモジュラス (Es) が Eo 85% の範囲ならば 金属材料の材料力学の式で 概ね適用可能とした ( 弾性係数精度限界とした :Modulus Accuracy Limit) 5 高野菊雄氏によれば 樹脂によってこの値は異なるが おおむね 1% 前後と考えてよいようである ( 抜粋 : 高野菊雄著, トラブルを防ぐプラスチック材料の選び方 使い方, 丸善出版,2011) 6 相当ひずみ 1%(0.01) が 大変形解析 ( 非線形 ) を使う目安になり得る 1% 程度に該当 ひずみ (*) E.Baer, SPEJ() 396 (1960)

31 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (3/10) 相当ひずみ 1%(0.01) が 大変形解析 ( 非線形 ) を使う目安と仮定 反り解析 ( 微小変形結果ログから 各成分変位量概算値の求め方 X 成分変位量概算値 = mm Y 成分変位量概算値 = mm Z 成分変位量概算値 = mm

32 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (/10) 反り解析結果ログから 各成分ひずみ概算値の求め方 X 成分変位量概算値 1.9mm Y 成分変位量概算値 0.9mm Z 成分変位量概算値 0.8mm X 成分幅 130.0mm Y 成分幅 0.0mm Z 成分幅 50.0mm 各軸方向成分ひずみ = 変位量 / 幅 X 成分ひずみ 1.9mm/130.0mm Y 成分ひずみ 0.9mm/0.0mm せん断は Z 成分ひずみ 0.8mm/50.0mm モーメント X 成分せん断ひずみ 1.9mm/(50.0mm:Z) のイメージ Y 成分せん断ひずみ 0.9mm/(130.0mm:X) Z 成分せん断ひずみ 0.8mm/(130mm/2:XY 長手方向中点 ) 相当ひずみ =Von Mises 応力 / ヤング率 ( 本来は Von Mises 応力算出してから ) なのですが 1 一成分でも ひずみが 0.01(1%) を超えていたら 2 または不安な場合 まず座屈解析 (Moldflow 推奨手順 ) 大変形解析

33 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (5/10) 座屈解析をする場合の設定の仕方反り解析したsdyを複製し コピーしたsdy 内のプロセス設定 2/2ページで 以下の設定をします

34 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (6/10) 座屈解析結果の見方(3D)-[1/2] 最小固有値 ( 固有値ラムダ1)>1.0 座屈荷重( 分岐点 or 極限点 ) を超えた領域 ( 非線形領域 ) にて 座屈モードが存在しますよ という 常識的な あなたのモデルは健全で安定的なモデルですよ というメッセージ

35 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (7/10) 座屈解析結果の見方 (3D)-[2/2] 最小固有値 ( 固有値ラムダ 1)<1.0 座屈荷重未満で 座屈が発生しますよ という 設計荷重の見積もりできません あなたの モデルは不健全 不安定モデルで どこかおかしいですよ というメッセージ 懸念事項 : モデリングエラー / 成形条件不備 初期不整 / 過度の著しい収縮 微小変形範囲を逸脱した条件下 実際は 座屈荷重が過大計算されている可能性あり 1モデル見直し 2 大変形解析 ( 非線形解析 )

36 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (8/10) 大変形解析による 座屈形状の解析例 (2012 validation report 抜粋 ) 実験結果 ( 座屈形状 ) 座屈形状などには大変形じゃないとダメだね! 通常反り解析 ( 微小変形 ) 大変形解析 ( 非線形 )

37 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (9-1/10) 大変形解析による 2 色成形 + 金型インサートの解析例 Max 変位量 : 約 3mm(Z) 通常反り解析 ( 微小変形 :2 次要素 ) Max 変位量 : 1mm 未満 (Z) Max 変位量 : 3mm 未満 (Z) Z 変位量が 底面厚さ を超えている : 線形超えているね 大変形解析 ( 非線形 ) 通常反り解析 ( 微小変形 :1 次要素 ) (2012 validation report 抜粋 )

38 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (9-2/10) 大変形解析による 2 色成形 + 金型インサートの解析例 Max 変位量 : 約 3mm(Z) 通常反り解析 ( 微小変形 :2 次要素 ) Max 変位量 : 1mm 未満 (Z) 微小変形 底面は盛り上がっている結果 Max 変位量 : 3mm 未満 (Z) Z 変位量が 底面厚さ を超えている : 線形超えているね 大変形解析 ( 非線形 ) 大変形 底面は平らだという結果 通常反り解析 ( 微小変形 :1 次要素 ) (2012 validation report 抜粋 )

39 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 (10/10) 大変形解析を使う場合の 主要 5 ケース ひずみ せん断ひずみが 1 成分でも 1% 超えている 板厚を 反り変位量が超えている ( 成分で見て ) 座屈荷重未満で座屈している可能性 ( 固有値 <1.0) 2 色成形 ( 異なるヤング率 )+ 金型インサート使用 金型インサート使用

40 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

41 大変形解析の設定方法 (1/) 基本的には デフォルト設定で解析が進められますが 大変形ソルバーパラメータの諸設定のポイントのみを次のページから見ていきます 付録ページ も ご参照ください

42 大変形解析の設定方法 ( 付録 1) 相対収束許容値 : デフォルト値でOK 反復間の相対的な収束評価値が この値 (RTOL) を下まわれば そのステップ ( 増分 ) では収束したとして 次のステップへ進む目安 : <RTOL<0.01

43 大変形解析の設定方法 ( 付録 2) 荷重増分ステップの最大数 : デフォルト値でOK 増分数 ( ステップ数 ) を 最大でどれくらいまでにするのかを決めるデフォルト=60: 増分ステップを最大 60 回までやるということ 荷重係数 =1.0( 負荷されている総荷重 ) になっていなければ 再計算する必要あり 最大荷重係数 で計算停止するので 少し多めに取っておく

44 大変形解析の設定方法 ( 付録 3) 最大荷重係数 : デフォルト値で OK 荷重係数 =1.0 が 成形品に負荷されている総荷重 この 最大荷重係数 の値になるまで 荷重増分を加算し続ける 使用例 : 総荷重の 2 倍の荷重が負荷されたとして 評価したい時には 最大荷重係数 =2.0 総荷重の半分の荷重が負荷されたとして 評価したい時には 最大荷重係数 =0.5

45 大変形解析の設定方法 ( 付録 ) ステップあたり最大荷重係数増加 : デフォルト値で OK 第 1 荷重係数増分値 まで 一気に最初のステップ増分をした後 その後 1 ステップ ( 増分 ) あたりに 第 1 荷重係数増分値 の何倍 まで 最大で増加させてよいかを指示

46 大変形解析の設定方法 ( 付録 5) ステップあたり最大収束計算回数 : デフォルト値で OK 1ステップ ( 増分 ) あたりに 最大で 何回まで反復計算をさせてよいかを指示 ( デフォルト=20: 収束し難そうだったら この反復回数最大数を多めに取って ステップ ( 増分 ) の反復数を この最大数まで許す )

47 大変形解析の設定方法 ( 付録 6) 応力結果出力 ( 中間出力結果のようなもの ) 応力 ( 荷重 ) 結果出力を 何ステップごとに出力されるかを指示使用例 : 最初と最後のステップのみ: 最初と最後のステップ ( 増分 ) のみ結果出力 10ステップごと:10ステップ( 増分 ) ごとに 結果出力

48 大変形解析の設定方法 ( 付録 7) 座屈解析結果使用例 固有値ラムダ 1=0.5555(<1.0) 第 1 荷重係数増分値 =0.5 と指定 ステップあたり最大荷重係数増加 は その後のステップ増分を この [0.5] の何倍にするかを指定 第 1 荷重係数増分値 最初のステップ増分で 初期剛性マトリクスにて 一気に [ 最初のステップ増分の荷重係数の割合 ] まで 計算させる この最初のステップ増分を 第 1 荷重係数増分値 で指示する その後 1ステップ ( 増分 ) あたりに 第 1 荷重係数増分値 の何倍まで 最大で増加させてよいかを ステップあたり最大荷重係数増加 で指示

49 大変形解析の設定方法 (2/) 座屈前幾何学非線形性 座屈後不安定応答 ( 材料非線形性 (*) ) (*)Moldflow 対象外 荷重増分方法 円弧長荷重制御 荷重制御 変位制御 荷重 ( 弧長増分法 ) 荷重 1 ステップ増分 第 1 荷重係数増分値 デフォルトで OK 反り解析は この範囲 対応不可 荷重 対応可能 荷重 P 1ステップ荷重係数増分 第 1 荷重係数増分値 変位 第 1 変位増分値 1 ステップ変位増分 変位 1 ステップ変位増分 変位

50 大変形解析の設定方法 (3/) 荷重増分方法 : 手動荷重制御 荷重係数増分値 を指定 ( 荷重係数 =1.0: 総荷重 ) 最初の数個の値 ( その後は自動 ) またはすべての値を指定 デフォルト 1 ステップ増分 荷重 荷重制御 対応不可 第 1 荷重係数増分値 デフォルトで 収束しない 発散の場合 後ほど 解析ログの見方 の項目にて 解決手順をご説明いたします 録画も公開致しますので 繰り返しご覧ください

51 大変形解析の設定方法 ( 付録 8) 荷重増分方法 : 手動変位制御 荷重 変位制御 対応可能 第 1 変位増分値 1 ステップ変位増分 変位 変位データ を指定 成形品に適用する変位増分値 (mm) の最初の数個の値 ( その後は自動 ) またはすべての値を指定 :( 注 : 増分変位 (mm:[+] or[-] 明示 ) は 十分小さくしないと ソルバーが強制終了します ) 反り解析 または 自動荷重制御 で得られた解析ログから 最大変位となる ノード と自由度 (Ipos:[1=X,2=Y,3=Z]) を取得し 指定

52 大変形解析の設定方法 (/) 剛性マトリックスの再構築 荷重 荷重制御 初期解析手法指定 各荷重増分で 1 度 :KSTRA=1 各荷重増分で 2 度 :KSTRA=2 各繰り返しで :KSTRA=3( お奨め ) (NR 法 : ニュートンラフソン法 ) 1 荷重増分ステップ NR 法 : ニュートンラフソン法 変位

53 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

54 大変形解析の解析ログの見方 (1/2) 解析ログのキーワード Kstep: 増分ステップ数 ( 今何ステップ目か判る ) Kstra: 収束計算手法番号 (1~までなら安定/5 不安定 ) Nref: 各ステップでの剛性マトリクスの再構成回数 Nite: 各ステップで反復計算した回数ノード : 変位 項目参照ノード Ipos: ノード の 変位 参照自由度 [1=X 軸,2=Y 軸,3=Z 軸 ] Rfac: 現在のステップの荷重係数 (1.0= 総荷重 : 最大荷重係数になるまで計算続く ) 変位 : 最大変位 ( ノード の Ipos 座標軸方向)

55 大変形解析の解析ログの見方 ( 付録 1) 荷重増分方法 : 自動荷重制御 第 1 荷重係数増分値 荷重係数増分 ( ステップ増分値 ) = ステップあたり最大荷重係数増加 第 1 荷重係数増分値 最大増分ステップの最大数 ( 計算停止係数 ) 最大荷重係数 ( 計算停止係数 )

56 大変形解析の解析ログの見方 ( 付録 2) 荷重増分方法 : 手動変位制御 変位増分 (mm) = ステップあたり最大荷重係数増加 第 1 変位増分値

57 大変形解析の解析ログの見方 (2-1/2) 収束しないとき 発散するとき 1 モデルチェック事項 モデリングエラー / 成形条件不備 初期不整 / 過度の著しい収縮 2 Kstra:[] [5] 時の Rfac チェック 手動荷重制御 で 直前のきりの良い荷重係数 (Rfac: 右図では 0.5) まで ( 裕度保って :) ステップ増分を刻む (0.1 ずつ ) 5 5

58 大変形解析の解析ログの見方 (2-2/2) 収束しないとき 発散するとき 1 モデルチェック事項 モデリングエラー/ 成形条件不備 初期不整/ 過度の著しい収縮 6step 目以降は [0.05] [0.1]=[0.005] 増分値で 自動でステップが刻まれていく 2 Kstra:[] [5] 時の Rfac チェック 手動荷重制御 で 直前のきりの良い荷重係数 (Rfac: 右図では 0.5) まで ( 裕度保って :) ステップ増分を刻む (0.1 ずつ ) 0.56 で発散に 0.5 までなら大丈夫! 荷重係数増分値 =0.1 と指定して 5step まで手動入力で刻む ステップあたり最大荷重係数増加 で 最初のステップ増分値の 何倍 かを指定し その後の自動ステップ増分を 決定 5 5

59 大変形解析の解析ログの見方 (2-3/2) 収束しないとき 発散するとき 1 モデルチェック事項 モデリングエラー / 成形条件不備 初期不整 / 過度の著しい収縮 2 Kstra:[] [5] 時の Rfac チェック 手動荷重制御 で 直前のきりの良い荷重係数 (Rfac: 右図では0.5) まで ( 裕度保 2step 目以降は [0.01] [0.5]=[0.005] 増分値で って :) ステップ増分を刻む(0.1ずつ自動でステップが刻まれていく ) または 自動荷重制御 で 第 1 荷重係数増分値 に 直前のきりの良い荷重係数 (Rfac : 右図では0.5) まで ( 裕度保って ) 指定する その後の増分ステップを 十分小さく刻むように設定 ( 右図では 増分ステップ=0.005) し 再解析 5 5

60 大変形解析の解析ログの見方 (2/2- 補足 ) 収束しないとき 発散するとき 1 モデルチェック事項 モデリングエラー / 成形条件不備 初期不整 / 過度の著しい収縮 2 Kstra:[] [5] 時の Rfac チェック 手動荷重制御 で 直前のきりの良い荷重係数 (Rfac: 右図では 0.5) まで ( 裕度保って :) ステップ増分を刻む (0.1 ずつ ) または 自動荷重制御 で 第 1 荷重係数増分値 に 直前のきりの良い荷重係数 (Rfac : 右図では 0.5) まで ( 裕度保って ) 指定する その後の増分ステップを 十分小さく刻むように設定 ( 右図では 増分ステップ =0.005) し 再解析 補足( 薄板未充填材 ) DDの残留応力結果 50MPa 超え ( 表面 ) 樹脂強度超えている 非線形でも扱えない 設定 設計不備の可能性

61 本日のおさらい 1 微小変形 : 回転考慮苦手だね 2 大変形のクライテリア ( 判断基準 )OK 3 大変形解析の設定は 基本 デフォルトでOK 収束しない 発散した場合の対処法もばっちり 5 設定のポイント 解析ログの見方のポイントOK( 詳細は PDFに掲載予定のため いつでも確認可能 ) 6 合わないと思っていた反りも 実は 大変形解析なら 7 設計不備の早期発見が可能

62 本日のトピック 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

63

64 本日のサマリ 反り解析で扱う非線形の範囲は? Von-Mises 応力って何? Von-Mises 応力と相当ひずみの換算の仕方 大変形解析 ( 非線形解析 ) を使う判断基準 ( クライテリア ) 大変形解析の設定方法 大変形解析の解析ログの見方 本日のQ&A

65 , Inc. All rights reserved.