60 Hz 50 Hz 50 or 60 Hz SGT5-8000H SGT5-4000F SGT5-2000E SGT6-8000H SGT6-5000F SGT6-2000E Trent 60 Ind. Trent SGT SGT-750 SGT-700 RB211 SGT-600

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1 60 Hz 50 Hz 50 or 60 Hz SGT5-8000H SGT5-4000F SGT5-2000E SGT6-8000H SGT6-5000F SGT6-2000E Trent 60 Ind. Trent SGT SGT-750 SGT-700 RB211 SGT-600 SGT-500 SGT-400 SGT-300 SGT-200 SGT MW 307 MW 187 MW 296 MW 242 MW 116 MW 54 to 66 MW 48 to 53 MW 37 / 38 MW 33 / 34 MW 27 to 34 MW 24 / 25 MW 19 / 19 MW 13 to 14 MW / 13 to 15 MW 8 / 8 MW 7 / 8 MW 5 / 6 MW 4 to 6 MW / 60 Hz 50 Hz

2 124 火 力 原 子 力 発 電 Feb 信頼性を維持しながら高効率 高出力を目指したシーメ ンス最大 最高効率のガスタービンである 2 加えて 㻿㻳㼀㻙㻤㻜㻜㻜㻴㻌䜺䝇䝍䞊䝡䞁㻦 タィ ᚩ 昨今及び将来の再生エネルギーの進展を考慮し 早期の 㻠 起動停止特性 負荷応答性も重視したガスタービンに仕 㻡 㻤㻌 㻢 㻟 上がっており コンバインドサイクルにて蒸気冷却を採 用 せ ず に 送 電 端 効 率60 以 上 出 力600MW 以 上 50Hz 440MW 以上 60Hz を実現している 3 㻞 起動時間もホット起動でコンバインドサイクルにて 最 短で着火から30分で定格出力へ到達することが可能で ある また メンテナンス性もこれまで通り維持してお 㻟 り ロータ分解無しでの全ての動翼交換 現地でのロー 図3 㻣 㻔㻕㻌䜿䞊䝅䞁䜾 Ỉᖹศ ᘧ 㻔㻞㻕㻌䝃䝫䞊䝖 ᅽ ᶵ ᅛᐃ 䝍䞊䝡䞁 䝣䝺䜻䝅䝤䝹 㻔㻟㻕㻌䝻䞊䝍 䝝䞊䝇䝉䝺䞊䝅䝵䞁䛻䜘䜛䝕䜱䝇䜽ᘧ ᚰ㒊䛻䝍䜲䝪䝹䝖㻘㻌 㻦㻌䝍䞊䝡䞁 䛻䝆䝱䞊䝘䝹㻘 ᅽ ᶵ 䛻䝆䝱䞊䝘䝹䠇䝇䝷䝇䝖 㻔㻠㻕㻌 ჾ 䜻䝱䝙䝳䝷䞊ᘧ ჾ ᾮయ䞉䜺䝇 ඹ䛻㻺㻻䡔㻞㻡㼜㼜㼙ᐇ 㻔㻡㻕㻌ᅽ ᶵ ὶ㻟ẁ ኚ㻵㻳㼂 㻟ẁ䛾 ኚ㟼 㻔㻢㻕㻌䝍䞊䝡䞁 㻠ẁ䛾㻟ḟඖタィ㻘㻌 ෭ᘧ䚸༢ ᬗ 䛿 䛫䛪 ᪉ จᅛ 䛾䜏 㻘㻞ẁ䛻䛿㼀㻮㻯䝁䞊䝔䜱䞁䜾 ෭ ᪉ᘧ㻦㻌ᑐὶ䚸䜲䞁䝢䝆䝯䞁䝖䚸䝣䜱 䝹䝮෭ ᅇ 䜚ฟ䛧ᘧ㟼 䜻䝱䝸䜰 㻔㻣㻕㻌 Ẽ ὶ 㻔㻤㻕㻌 㟁ᶵ䛾㐃 䇵 ᅽ ᶵ SGT 8000H ガスタービンの特徴 タ分解 精密点検が可能な構造となっており 点検期間 ない の短縮に大きく貢献している 圧縮機 圧縮機13段で圧力比約19を作り出しており IGV に 設計的特徴 主な特徴として 以下の項目が挙げられる 図3参照 加えて 3段の VGV 可変静翼を導入することで部分負 荷効率が極力低下しない設計となっている 動静翼の交 ロータ構造 図2のようなハースセレーションをディスク間の接触 換も容易な構造となっており 特に動翼はケーシング上 面に施すことにより トルク伝達するディスク積層構造 半を取り外した状態でロータを吊上げることなく交換可 を採用している 各ディスク間の芯出しが容易なだけで 能である はなく 起動停止時 負荷変化時にかかる温度変化に伴 う半径方向への熱伸びによる熱応力をスムースに逃がす キャニュラー式の DLN 燃焼器を採用しており 50Hz ことが可能であり 負荷応答性 起動特性に対する柔軟 機 で16缶 60Hz 機 で12缶 で あ る 天 然 ガ ス 焚 き で 性に大きく寄与している 15 O 2換算で NOx は25ppm を実現している ノズ 燃焼器 ル 燃焼器ライナは50Hz/60Hz とも完全互換である ディスクを締結するボルトはセンタータイボルト1本 であり ロータ分解 組立はこのボルト1本の締結で作 また 必要供給燃料圧は約3.5MPa であり 非常に低い 業が完了する 加えて ディスク間に嵌め合い構造も無 供給圧で制御可能な燃料システムを有している いことから分解組立時にディスクの冷却もしくは加温を タービン することが無いので ロータ分解 組立工数が非常に少 起動停止 負荷応答柔軟性を考慮し 4段落の完全空 冷式を採用している 1段及び2段には材料は単結晶材 ではなく一方向凝固材で対応できるよう TBC を施し 冷却性能を強化している また タービン側への冷却空 気は圧縮機からの直接抽気した空気であり 排気系含め て追加の空気冷却器や冷却ファン等が不要であり 補機 類の少ないシンプルで信頼性の高い冷却システムに仕上 がっている ࢱ ࢫࢡ ࡉ ࡓ ࢫࢭ ࢩ また タービン効率向上を目的としてのタービン翼と ケーシングの間隙制御に HCO 油圧式翼隙間調整装置 を導入している これは ガスタービンが負荷上昇し熱 的な安定到達後にロータの軸位置をスラスト軸受部の制 御をすることで圧縮機方向に動かすことにより 間隙制 図2 御を行っている これにより タービン効率が向上し ハースセレーション構造 36

3 Vol. 67 No.2 大型高効率ガスタービンの開発及び運転実績について 大築 康彦 125 SGT 5-8000H において約5 MW の出力向上が可能と の冷却方式の最適化 冷却空気量の最小化を図ることで なる また 既に F クラスのガスタービンから採用して 極力燃焼温度を上げることなく補っている おり 既に数百台の実績を持つ信頼性の高いものとなっ ている 㻿㻳㼀㻙㻤㻜㻜㻜㻴䜺䝇䝍䞊䝡䞁タィ䝁䞁䝉䝥䝖 㻙 䠎 Ꮡᢏ 䛾 䛸 加えて メンテナンス性にも配慮した設計となってお り ロータを吊り出すことなく動静翼が交換可能である 䝅䞊䝯䞁䝇 㼂䝅䝸䞊䝈 䝅䞊䝯䞁䝇 㼃䝅䝸䞊䝈 ことに加え 1段動翼 静翼共にケーシングを開けるこ となく 燃焼器側から分解が可能な構造となっている 䝅䞁䜾䝹䝍䜲䝪䝹䝖 䝍䞊䝡䞁ෆ㒊䜿䞊䝅䞁䜾 ᅽ ᶵ㟼 䝕䝄䜲䞁 㟼 䜻䝱䝸䜰 Ẽ䜿䞊䝅䞁䜾 2.2 ᅽ ᶵ๓㒊䝅䝱䝣䝖 ᅽ ᶵ䜿䞊䝅䞁䜾 ჾ 䝍䞊䝡䞁 設計開発コンセプト ᅽ ᶵᛶ 㐺 これらの設計的特徴はウェスティングハウスとシーメ ప㻺㻻㼤䜻䝱䝙䝳䝷 ჾ 㧗 㒊෭ 䝅䝇䝔䝮 ンス固有のガスタービン技術や経験やその設計の考え方 を総合的に判断した上で 最適な技術を採用している 䝅䞊䝯䞁䝇䚸䜴䜵䝇䝔䜱䞁䜾䝝䜴䝇䛾 Ꮡᢏ 䛻᪂ᢏ 䜢 ຍ䛧䛶స䜚 䛢䛯䜺䝇䝍䞊䝡䞁 参考までに 各技術の由来を示す S シーメンス固有 図4 SGT-8000H シリーズガスタービンの設計コンセプト 技術 W ウェスティングハウス技術 2.3 メンテナンス周期の考え方 短期起動性 高負荷応答性を重視し ウェスティング SGT 8000Hシリーズのメンテナンス周期は起動回 ハウス W501G ガスタービンで培った蒸気冷却方式で 数やトリップ 負荷遮断等の急速負荷変化を運転時間に はなく 完全空気冷却方式を採用 (S/W) 換算する等価運転時間による管理ではなく 運転時間と ガスタービン外部に一切の補助冷却器を有すること無 起動回数を独立で管理し メンテナンス周期の延伸を く運転可能とし 自立性の高い短期起動性を実現 (S) 図っている 運転時間についてはデュアル燃焼等の特殊 温度変化への追従性の高いセンタータイボルトによる な燃焼モードでの運転を行わないプラントでは運転時間 ハースセレーションによるディスク積層構造ロータを と 同 じ に 見 な す こ と が で き る 等 価 基 本 時 間 (EBH 採用 (S) Equivalent Base Hour) 起動回数についてはトリッ 部分負荷効率低下を防止するために 前4段落までの プ / 負荷遮断等の急な負荷変化を見かけの起動回数とし 可変静翼の採用 (S/W) て考慮した等価起動回数 (ES Equivalent Start) と言 油圧式翼隙間調整装置の採用 (S) う2指標にて管理を行っている これにより 発電事業 構造を簡易化できるように圧縮機側のジャーナル軸受 者は運転時間見合いでメンテナンス周期を計画できるこ スラスト軸受別体化 (W) とになり 運転計画管理が容易となっている これまで 燃焼試験設備に容易に模擬することが可能なキャニュ の点検結果実績を踏まえ 現時点での標準的なメンテナ ラー燃焼器 (W) ン ス 間 隔 は 16600EBH ご と の 燃 焼 器 点 検 動翼の強度の観点からタービン後段動翼にシュラウド 33000EBH での高温部品点検 66000EBH での総点検 付構造を採用 (W) となっており 2年ごとでの点検間隔で提案させて頂い 試運転結果から 単結晶材は不要と判断し 一方向凝 ている また ロータ精密点検については EBH による 固材にてタービン動静翼を開発 S/W 管理値は持たず ES のみの管理となっている かつ ロー タ精密点検そのものも発電所内で実施することが可能で この様に これらの技術は全て両社で培った技術の延 あり ロータ構造の特性から簡易に分解 再組立ができ 長線上にあるものであり 新規技術を導入すること無く ることから 予備ロータの所有することなく対応できる あくまで 既存技術を磨きあげて高効率 / 高出力ガス 3 SGT 8000H シリーズの開発経緯 タービンを設計した ( 図4参照 ) 本ガスタービンは完 全空冷式を採用したことで 蒸気冷却方式による性能向 SGT 8000H シリーズは 信頼性を第一に考え 設 上施策を施していないこととなるが これは各高温部品 計点外運転での検証も含め 定格負荷までの全ての確認 37

4 126 火 力 原 子 いる 発 電 Feb での設計点外の状態を確認することが可能である 加え を行った上で お客様への正式販売開始をさせて頂いて 4 力 て ガス燃料 / 液体燃料共に試験ができ 吸気設備にて 大気温度も変えることができることから 様々な運用条 図5の通り 2007年から約2年かけて 50Hz 向け 件を模擬できる設備となっている 初号機はシンプルサイクルでドイツのイルシング発電所 にて 2800点近い特殊計測を取り付けた上で 1500時 このように 引き渡し後の不慮の不具合を最小限に抑 間近い試験検証を行った その後にコンバインド化を行 えるために 丁寧に試験検証を行った結果 図7の通り い 蒸気系サイクル検証を実施後 発電事業会社エーオ SGT 8000H シリーズの信頼性 稼働率は初号機から ンに2011年に引き渡した この際 エーオンとの契約 F クラス機と同等レベルの数値が維持されており 顧客 保証送電端効率60 3 に対して 第三者機関立ち会 から非常に高い評価を頂いている 2015年12月現在 50Hz/60Hz 向け合計して 図7 いの下での性能試験時の結果は60.75 ということで 保証値を十分に満たして引き渡すことができた この効 の通り 77台を受注しており このうち16台が営業運 率は 世界最高記録となっている 転に供している 運転時間としては累積196,000時間を 超えており 大きな不具合も無く F クラスガスタービ ンと同等の高い信頼性 / 稼働率を維持しながら運転を続 㻤㻜㻜㻜㻴䜺䝇䝍䞊䝡䞁 ドᕤ 䛸ᕷሙ䜈䛾ᑟධ けている 㻿㻳㼀㻡㻙㻤㻜㻜㻜㻴 㻿㻳㼀㻡㻙㻤㻜㻜㻜㻴 㻿㻳㼀㻢㻙㻤㻜㻜㻜㻴 㻿㻳㼀㻢㻙㻤㻜㻜㻜㻴 䜲䝹䝅䞁䜾 㟁ᡤ䛻䛶 ド 䝧䝹䝸䞁䛾 Ⲵヨ㦂タഛ䛷 ド 㼂㼍㼘㼕㼐㼍㼠㼕㼛㼚㻌㼕㼚㻌㼀㼑㼟㼠㻌㻮㼑㼐㻌㻮㼑㼞㼘㼕㼚 ఝタィ 䝅䞁䝥䝹䞉䝁䞁䝞䜲䞁䝗䝃䜲䜽䝹䛻䛶 ド 䈈㻌㻜㻜㻑䝅䞊䝯䞁䝇 䈈㻌 䛻㐃 䈈㻌䝅䞁䝥䝹䝃䜲䜽䝹䛻䛶㻳㼀䜢 ド 䈈㻌㻮㻻㻼㒊ศ䜒 䛻 ド 㻚㻚㻚㻌 䛻 䠄 Ἴ 䜢 䛻ኚ 㻕 㻡㻜㻴㼦㻌Æ 㻢㻜㻴㼦 䈈㻌䜺䝇 䚸ᾮయ 䛻䛶ヨ㦂 ჾ㻢㻌 㻞㻜㻜㻣 表1 䝅䞊䝯䞁䝇 䛾ヨ㦂 ჾ㻞 㻞㻜㻜㻤 㻡㻜㻴㼦 㻞㻜㻜㻥 㻞㻜㻜 㻞㻜 㻞㻜㻞 㻞㻜㻟 㻞㻜㻠 㻞㻜㻡 㻞㻜㻢 㻯㻯㻌 ᨵ㐀 ⅆ 㻳㼀㻌ヨ㦂 㻯㻯㻌 ド 㻯㻯䛻䛶Ⴀᴗ㐠 㻞 Ⲵヨ㦂タഛ䛻䛶䝔䝇䝖 㻟㻖 㻟 㻞 㻟 50Hz 60Hz 合計 全受注台数 運開台数 起動回数 700 3,300 4,000 運転時間 16, , ,000 㻞 㻞 㻟 㻖㻌㻌 ෆ䛾 Ꮠ䛿Ⴀᴗ㐠 䛻ධ䜛䜺䝇䝍䞊䝡䞁 ఝタィ䛾㻢㻜㻴㼦䜒 䜑䛶㢳ᐈ䜈䛾ฟⲴ๓䛻 Ⲵヨ㦂䜢 䜑䛯 䛶䛾ヨ㦂䜢ᐇ 䞉 ㄆ 図5 SGT-8000H 㻢㻜㻴㼦 ⅆ SGT 8000Hシリーズの運転実績 信頼性 99% 以上 稼働率 95% 以上 SGT 8000H シリーズガスタービンの開発経緯 また 図7の通り 欧州や米国等の先進国だけではな 加えて 60Hz 向けのガスタービンは約1600点もの く 中東 東南アジア 南米等 様々な地域で使用され 仮設計器を取り付けた上で 弊社ベルリン工場内にある ている もしくは使用されていくことが見て頂けると思 ガスタービン全負荷試験設備 図6 にて 試験を行い う また 日本でも2019年に2台の SGT 5-8000H が 出荷した ここでは 全負荷まで取って試験が出来るだ 運開予定となっている けではなく 系統と接続していないことで様々な回転数 図7 図6 シーメンスガスタービン全負荷試験設備 38 SGT 8000Hシリーズの実績

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