塑性設計指針正誤表

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ふじきみこけい
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1 013 年 11 月 18 日鋼構造塑性設計指針正誤表 * 修正刷の欄は, 以下を表す. 1 : 第 1 刷のみの修正 : 第刷のみの修正 1, : 第 1 刷, 第刷ともに修正 1,,3: 第 1 刷, 第刷, 第 3 刷ともに修正修正刷修正箇所誤正 1 1 頁 4 行目旧版 1.1) において塑性設計とは, 初版 1.1) において塑性設計とは, 1 1 頁 8 行目旧版の方法と共に, 初版の方法と共に, 1 頁 3 行目旧版によれば, 初版によれば, 1 頁 10 行目設計指針として旧版をまとめた. 設計指針として初版をまとめた. 1 4 頁 7 行目機構による崩壊の起こる荷重を機構による崩壊を起こす荷重を 1 5 頁 14 行目せん断変形を考慮する. せん断降伏を考慮する. 1 6 頁囲み内 H 形あるいは箱形などの充腹断面材および鋼管とする. H 形あるいは矩形および円形の中空充腹断面材とする. 1 8 頁行目旧版では, 初版では, 1 9 頁 1 行目 H 形および箱形断面材に対して H 形および矩形の中空断面に対して 1 10 頁 5 行目以上より旧版では, 以上より初版では, 1 1 頁 14 行目フロアモーメント分配法等がる. 1 1 頁 3 行目層モーメント分配法等の方法がある. フロアモーメント分配法.1) 等がる. 層モーメント分配法等の方法.1) がある. 1 1 頁 5 行目本節では, 仮想仕事法を用いた本節では, 仮想仕事法.),.3) を用いた 1 13 頁 11 行目仮想変形とも呼ばれ, 仮想変形.1) とも呼ばれ, 1 16 頁 4 行目 5つの塑性ヒンジ可能点 ( 塑性ヒンジが発生する可能性がある点 ) には,AからEのあるファベットを付している. 5 つの塑性ヒンジ可能点 ( 塑性ヒンジが発生する可能性がある点 ) を,A から E 点とする頁 6 行目解の差異が大きすぎる. 解の差異が大きい. -1-

2 1, 1 頁図.6.1(c) 30 7 M p, l 33 7 M + m p 1 7 M p m, 60 7 M p, 1 l 7 M + m, p 33 7 M m p 1 5 頁 8 行目したがって曲率分布もわかっているのであるから, 1 5 頁 14 行目したがって, また, 曲率分布も同じであるから, 1 6 頁行目最大のものであることがわかる. 曲率分布もわかっているのであるから, また, 曲率分布も同じであるから, 最大のものであることがわかる. 1 8 頁 5 行目たわみ角の連続条件より, たわみ角の連続条件.5) より, 1 31 頁参考文献.1) G r e e n b e r g, H. J. a n d Prager, W.:On the Limit D e s i g n o f B e a m s a n d Frames, Proc. ASCE, Vol. 77, ) 田中尚 : 骨組の塑性力学, コロナ社,1963.3)Symonds, P.S. and Neal, B.G.:The Interpretation of Failure Loads in the Plastic Theory Continuous Beams and Frames, J. Aeronaut. Sci., Vol.19, 195 日本建築学会 : 建築耐震設計における保有耐力と変形性能 (1990),pp ,pp ,1990.5) 木原博監修藤田瀼楠田忠雄川井忠彦著 : 塑性設計法, 森北出版,1960.6)Hodge, P.G. Jr.:Plastic Analysis of Structures, McGraw-Hill, ) 日本建築学会 : 建築耐震設計における保有耐力と変形性能 (1990),pp ,pp ,1990.) G r e e n b e r g, H. J. a n d Prager, W.:On the Limit D e s i g n o f B e a m s a n d Frames, Proc. ASCE, Vol. 77, ) 木原博監修藤田瀼楠田忠雄川井忠彦著 : 塑性設計法, 森北出版,1960 Symonds, P.S. and Neal, B.G.:The Interpretation of Failure Loads in the Plastic Theory Continuous Beams and Frames, J. Aeronaut. Sci., Vol.19, 195.5) 田中尚 : 骨組の塑性力学, コロナ社,1963.6) は削除 --

3 1 3 頁 4 行目崩壊機構をも異なったものになる. 崩壊機構も異なったものになる. 1 3 頁 9 行目重心までの距離を重心 G1,Gまでの距離を 1 3 頁 8 行目したがってしたがって, 1 36 頁 10 行目高力ボルトMD0 高力ボルトM 頁 17 行目曲げ抵抗を分担すると考えると, 曲げ抵抗を負担すると考えると, 1 40 頁 11 行目軸力を分担すると考え, 軸力を負担すると考え, 1 4 頁図頁 6 行目相当に複雑な過程となる. 相当に複雑な過程となる 3.1) 頁 7 行目値よりも低下する 3.5). 値よりも低下する 3.) 頁 5 行目求めようとしているものが多い 3.),3.5). 求めようとしているものが多い 3.),3.3) 頁 17 行目下界荷重が求められる. 下界荷重が求められる 3.3) 頁式頁式頁式 = 3 σ 3 Y a 1 cos d Q = 3 σ a 1 cos 3 Y d d π 3 a Q d π 3 a 1 d 3 a π Q 1 d 3 a π = 3 σ 3 Y a 1 cos d Q = 3 σ a 1 cos 3 Y d Q Q -3-

4 修正刷修正箇所誤正 1 5 頁 7 行目荷重に釣り合い荷重に釣合い 1 54 頁 5 行目関係を表す実験値 3.4) をプロット関係を表す実験値 3.4),3.5) をプロット 1 5 頁参考文献 1 66 頁図頁式 b 3.) 田中尚 : 構造物の極限解析, 彰国社, ) 加藤勉秋山宏 : 軸力, 剪断力および曲げを受けるH 形断面部材の降伏耐力と変形性状に関する実験的研究, その 1, その, 日本建築学会関東支部研究発表会, ) 高田弘志藤原勝義ほか : 溶接 H 形梁の耐力に関する研究,( その1),( その ),( その3) 日本建築学会近畿支部研究発表会, ) 近藤一夫 : 次元弾塑性崩壊解析における一離散化手法平衡モデルとしての変位型有限要素モデル, 日本建築学会論文報告集, 第 305 号,pp , ) 日本建築学会 : 鋼構造限界状態設計指針,pp , kN m l b d f σ = Y A f 1+ l b i y d f i y A f 3.) 近藤一夫 : 次元弾塑性崩壊解析における一離散化手法平衡モデルとしての変位型有限要素モデル, 日本建築学会論文報告集, 第 305 号, pp.68-78, ) 田中尚 : 構造物の極限解析, 彰国社, ) 加藤勉秋山宏 : 軸力, 剪断力および曲げを受けるH 形断面部材の降伏耐力と変形性状に関する実験的研究, その1, その, 日本建築学会関東支部研究発表会, ) 高田弘志藤原勝義ほか : 溶接 H 形梁の耐力に関する研究,( その1),( その ),( その3) 日本建築学会近畿支部研究発表会, ) は削除 600kN m l b d f σ = Y 1 + A f l b i i y y d f A f 1 7 頁 6 行目 Me を代入して得られる Mcr を代入して得られる 1, 74 頁 10 行目両側の区間の両側区間の 1 80 頁図 5.3.5(a) 横軸 K/K0 横軸 k/k0-4-

5 1 80 頁横軸 k 横軸 k/k0 図 5.3.5(b) 1, 84 頁 4 行目 mm mm 3 1, 84 頁 5 行目 mm mm 頁 8 行目 M = M p = > 0.5 M = = < M p , 84 頁 9 行目 l b h 50 A f l b H A f 50 1, 84 頁 16 行目 1.3 N/mm 1.3 N/mm 1 86 頁行目 M = M p = 0.45 < 0.5 M = 8 M p = 0.45 > , 86 頁 5 行目 l b i y 375 l b H A f 375 1,,3 86 頁 19 行目 δ = δ + δ δ = δ 1 + δ 1 88 頁 6 行目連続編心補剛された連続偏心補剛された 1 89 頁 11 行目支障を来したり支障をきたしたり 1 91 頁 6 行目柱降伏軸力降伏軸力 1,,3 9 頁 10 行目 N N Y 1+ β λ 1 β λ N 1+ β λ N Y 1+ β + λ 1 93 頁囲み内柱圧縮軸力圧縮軸力 1 93 頁囲み内柱降伏軸力降伏軸力 1 94 頁図頁式頁図 I 型断面 β cos Z M 1 sin Z sin Z x l + cos Z x l 横荷重と軸圧縮力を受ける I 形断面 β cos Z M 1 sin Z sin Z x l + cos Z x l 横荷重と圧縮軸力を受ける頁 8 行目 P N とする. P N とする. -5-

6 1 109 頁 9 行目 M A N 1 cot N E N E 1 N E M A N 1 cot N E N E 1 N E 1 11 頁 9 行目 [ 図 6.5.1(a)] [ 図 6.5.1] 1 11 頁式 6.5. 第 3 項目 tan( π / k) π / K tan( π / ( k) ) π / K 1, 118 頁 15 行目組合せ状態に対して, 組合せに対して, 頁 16 行目旧版では, 初版では, 1, 11 頁 5 行目ラーメン構造の柱梁接合部パネルは, ラーメン構造の接合部パネルは, 1, 13 頁行目ただし,Bc,tf,σY は, Bc,tf,σY は, 1, 13 頁 10 行目四面溶接組立鋼管や溶接組立箱形断面や 1 13 頁 14 行目なお, 旧版に記述されていたなお, 初版に記述されていた 1 15 頁 13 行目旧版以降, 初版以降, 1 17 頁図 7.3.3(c) 頁囲み内 FrY: 主筋の降伏張さ FrY: 主筋の降伏強さ頁行目旧版に記述された初版に記述された頁 6 行目曲げモーメント Ms を算定する H 形断面柱強軸曲げの場合曲げモーメント Ms を算定する. H 形断面柱強軸曲げの場合頁行目 Hc,Af にそれぞれ Hc,Af にそれぞれ頁表 7.A.3 4 td td -6-

7 1 163 頁図頁 10 行目 n = ( ) = n = ( ) / ( ) =

構造力学Ⅰ第１２回

構造力学Ⅰ第１２回第回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える座屈荷重偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核この仮想荷重に対するある点でのせん断力たわみ角に相当する曲げモーメントたわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は図を仮想荷重と考えたときの点の支点反力 B は図を仮想荷重と考えたときのB