国土技術政策総合研究所 研究資料
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- えりか なかじゅく
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1 .4 木造建築物.4.1 調査の目的と概要平成 23 年 (211 年 )3 月 11 日に発生した東北地方太平洋沖地震により 木造建築物にも多数の被害が発生した 国土技術政策総合研究所と建築研究所は 地震発生の 3 日後にあたる 3 月 14 日から木造建築物の被害概況を把握する目的で 第一次調査を行った 今回の地震による震災は広範囲にわたったため この第一次調査は複数回にわたって実施したが 被害の全容を把握し切れていない 調査した範囲 ( 宮城県栗原市 大崎市 遠田郡美里町 石巻市 仙台市 福島県須賀川市 栃木県那須郡那須町 矢板市 茨城県常陸太田市 那珂市 水戸市 常総市 龍ヶ崎市など ) で木造建築物の地震動による被害をまとめると以下の通りとなる 1) 木造建築物の地震動による被害は宮城県大崎市 福島県須賀川市 栃木県那須郡那須町 茨城県常陸太田市 那珂市などで多く確認された 2) 宮城県栗原市では 震度 7を記録したにもかかわらず 木造建築物の被害は過去に震度 7を記録した地震と比べて大きくない 3) 造成宅地の地盤変状による被害は 宮城県仙台市 栃木県矢板市などで大きく 被害棟数もそれなりに多い 4) 屋根瓦の被害などは 地震が頻繁に発生する宮城県よりも むしろ福島県 茨城県の方が多いという印象がある ) 低湿地や水田を埋め立てたなどの宅地では 地盤変状が発生しなくても地震動が増幅した可能性があることが 宮城県栗原市 大崎市 栃木県那須町 茨城県常陸太田市 那珂市 常総市 龍ヶ崎市などで看取された 6) 宮城県大崎市では 2 階の残留変形が 1 階よりも大きい希有な被害例が複数確認された.4-1
2 .4.2 抽出的な詳細調査木造建築物の地震被害の原因を検討するために 建物の耐震要素や仕様等の必要な情報を収集する.4.2-1) ) 必要がある 本項では 過去に起こった大規模な地震による被害調査と同様に実施した 東北地方太平洋沖地震の木造建築物の詳細調査 ( 第二次調査 ) 結果について報告する 第一次調査として 宮城県北部 福島県南部 栃木県北部 茨城県北部 南部で実施した概要調査 ( 第一次調査 ) 結果と 他機関による調査結果から 大きな地震動被害 ( 倒壊 もしくは残留変形が視認できる程度 ) が生じているのは 宮城県大崎市付近 栃木県那須町付近 茨城県那珂市付近の 3 地域であることが分かった よって 地震動による被害の大きかった建物の構造仕様と 被害状況を明らかにし 被害の原因を分析することを目的として これら 3 地域において詳細調査を実施した 調査建物の概要詳細調査を行った建物の概要を表 に示した 表に示した記号に基づき 個別の建物の概要について以下に記す 情報は現地での調査と 建物所有者のヒアリングの結果に基づいてまとめた 表 詳細調査を行った建物の概要 調査地記号調査日所在地築年数階数 茨城県那珂市 茨城県常陸太田市 宮崎県大崎市 宮崎県石巻市 残留変形の最大値 応急危険度 被害概況 南面にほとんど壁がない 土壁 N-1 4 月 21 日那珂市門部 2 南 1/33 要注意剥落 屋根棟瓦落下 3~4cm 盛土 N-2 4 月 21 日那珂市門部 3 1 東 1/9 要注意あり 増築部と既存部のジョイント部 N-3 4 月 21 日 那珂市門部 6 1 北 1/4 - を境として両側に開くように傾斜 台所部と居室部が分離し, 境界 H-1 4 月 21 日常陸太田市松栄町 2 1 西 1/16 危険の柱が曲げ変形 外壁ラスボード剥落 建て起こ H-2 4 月 21 日常陸太田市松栄町 危険し済み 外壁モルタル剥落 内装石こう H-3 4 月 21 日常陸太田市松栄町 F-1/3 - ボード割れ ほとんどの柱が垂れ壁下端 H-4 4 月 21 日 常陸太田市松栄町 1 1 1/3. - 又は足固め部で折損 石場立て 時計回りにねじれるように傾 H- 4 月 21 日常陸太田市松栄 /6 - 斜 補修済み 4 年前に一部増築 土壁 内装 O-1 4 月 27 日 大崎市古川中里 2 南 1/21 - 合板剥落 筋かい一部座屈破断 O-2 4 月 27 日 大崎市古川中里 F-1/1 危険 2Fのオーバーハングをブレース付き鉄骨柱で支持 4/7 余震で被害拡大 O-3 4 月 27 日大崎市古川中里 3 2 2F 西 1/167-1F 店舗 6 軒長屋の北端 一部撤去済み O-4 4 月 27 日 37 年前に増築 当初部分の真大崎市古川荒川黄約 8 2 西 1/83 - 壁のボードの亀裂 落下 東側金町増築部との衝突 店舗併用住宅 南が小規模河 O- 4 月 28 日大崎市古川七日町 74 2 南 1/67 - 川に隣接 総 2 階立ての土蔵 2 階に筋か O-6 4 月 28 日大崎市古川七日町 2 超 いあり O-7 4 月 28 日大崎市古川七日町約 2 2 東 1/19-3 棟が連続 接続するうち 南東の角の建物が大変形 店舗併用住宅 建具損壊 隅 I-1 4 月 29 日 石巻市田道町 3 超 2 東 1/67 - 柱に生物劣化在り 津波浸水約 7 cm I-2 4 月 29 日 石巻市清水町 46 2 西 1/333 - 店舗併用住宅 内装プリント合板座屈 店舗部分の隅柱に腐朽あり 水害対策のため6cm 盛土 開 口隅の外壁モルタル亀裂 内 I-3 4 月 29 日石巻市清水町 2~26 2 2F 南 1/12 - 装合板脱落 津波浸水約 6cm.4-2
3 (1) N-1 外観から 本震と余震の振動的被害による躯体の残留変形が大きいと思われた住宅である 部分的 に 2 階建てである伝統的な軸組構法の住宅で築 年経過している 基礎は大谷石で その上に土台と 軸組が組まれ 金物は殆ど見受けられず 土塗りの壁が主である 外壁開口部は数多く 間仕切り壁 が少ないため 壁量が大きく不足していると思われる 各階共に 土塗り壁の剥落が散見し 1 階は 3/1rad. 2 階で 28/1rad.程度の層間変形が残留していた また 2 階の外壁材と屋根瓦の一部 剥落が見受けられた 写真 外観と仮筋かい補強 写真 土塗り壁等の剥落 (2) N-2 久慈川に近い敷地 周辺は畑 に位置する在来軸組構法による築 36 年の平屋住宅 農家型 である 応急危険度の判定結果は 要注意 であった 新築時に 3 4cm 程度の盛土をしている 基礎のコン クリート製布基礎で 鉄筋の有無は不明 柱はすぎの正角材 1 角 で 接合部の金物の使用は確 認できなかった 外壁はサイディングとモルタルの併用で 内壁はラスボードに土塗り仕上げであっ た 地盤に顕著な被害を見られなかった 主な被害状況は屋根瓦の棟部の落下 布基礎の換気口周り の切れ 外壁のモルタルの亀裂であり 内部では家具の転倒 玄関のタイル床の亀裂 玄関脇の土の 上塗り部分が脱落 和室建具の障子紙が切れ等の被害がみられた 柱の残留変形は 東側に 1/9rad. 程度 北側に 1/36 rad.程度であった 写真 建物外観 写真 建物内部の状況 障子紙の破損.4-3
4 (3) N-3 築 6 年の平屋の軸組構法木造住宅 西側を 3 年前に増築 増築部と既存部のジョイント部を境として 両側に開くように傾斜していた ジョイント部では地震後雨漏りが起きるようになったとのこと 既存部は 地震直後は戸が開かないくらい傾斜していたが ジャッキによって 傾斜を補正したのこと 既存部は北に約 1/4 東に約 1/12 傾斜 既存部に基礎は無く土台が直接地面に置かれ セメント瓦による寄棟屋根であった 写真.4.2- 建物外観 - 正面 写真 水平方向に移動した柱脚 (4) H-1 在来軸組構法による昭和 34 年築 ( 築 2 年 ) の平屋住宅で 道路越しの南側が田園地帯となっていた 新築時に 1m 程度の盛土をし 昭和 4 年頃に建物の向きを半時計回りに 9 度回転させる引き屋を実施した 昭和 49 年頃に西側に増築を行った 応急危険度の判定結果は 危険 であった 基礎は束石で 土台を地面近くに配置していた 屋根は瓦葺き 外壁は漆喰塗り及び下見板張りで 柱は 1 角の正角材であった 内壁は竹小舞に土塗り壁で 筋かいの有無は不明であったが 増築部分には筋かいが確認された 地盤に大きな被害は見られず 玄関部の土台が腐朽して隅柱が土台から分離した結果 玄関部が大きく傾斜していた 内壁は床の間側面の塗り土が落下し 台所部と居室部が分離し 境界にある柱が曲げ変形していた 柱の残留変形は西に 1/16rad. 北に 1/16rad. であった 写真 玄関部の分離, 傾斜写真 柱の曲げ変形 ( 台所と居室の境 ).4-4
5 () H-2 久慈川に隣接する敷地に位置する在来軸組構法による昭和 年築 ( 築 36 年 ) の平屋住宅 ( 農家 ) で 新築時に盛土している 調査時は立て起こし終了後であった 応急危険度の判定結果は 危険 であった 基礎は布基礎で 屋根は瓦葺き 外壁はラスボード下地に土および漆喰の上塗りであった 南側外周部はほとんどが開口部で壁が少なく 耐震性能上 有効に施工された筋かいは確認できなかった 柱の断面は で 内外壁の脱落が多かった 写真 建物外観 写真 脱落した外壁の仕上げと破断した筋かい (6) H-3 2 階建の在来軸組構法による築 14 年の木造住宅で 1 階平面の半分を倉庫として利用している 1 階外壁のモルタル壁が脱落し 室内のせっこうボードの割れが確認された 地盤は 2mほど地面を掘ると水が出てくるとのこと 建物の傾斜は 1 階で 1/rad. 2 階で 1/3rad. 程度であった 写真 建物外観 写真右側ガレージが倉庫 写真 モルタル外壁の脱落.4-
6 写真 内壁クロスの切れ 写真 内壁漆喰ボードの脱落 (7) H-4 築 1 年の農家型の伝統的木造住宅で 典型的な田の字型の平面プランであった 耐震性能上有効な全面壁はほとんど無く 土塗りの垂れ壁と 4 段貫による板壁が確認された 最大で約 1/3. 程度傾斜しており 柱は垂れ壁の下端部 足固め部でほとんどが折損してした 基礎は無く 柱脚は石場立て 土間部分では 地面に直接置かれた土台が確認された 屋根は茅葺であるが 鉄板による被覆を行っていた 写真 調査建物の外観 写真 内部の様子 写真 足固めの高さでの柱の折損写真 内部の柱の折損 ( 垂れ壁下端 ).4-6
7 (8) H- 築 23 年の 2 階建ての軸組構法木造住宅で 地震により外壁の亀裂 筋かいの破損が部分的に確認されたが 調査時点 (4 月 21 日 ) で既に補修済みであった 上部から見て 時計回りにねじれるように建物が傾いており 傾斜は 1/6 であった 敷地に液状化と見られる墳砂の後が確認された 外壁が剥落した箇所では シロアリによる食害と 腐朽による著しい生物劣化が確認され 建物所有者が 柱の一部を切断し 根継ぎによる補修を行ったとのことであった 写真 外観 - 正面 写真 外観 - 北東角 / 外壁補修個所 (9) O-1 外観から 躯体の残留変形が最も大きいと思われた住宅で 築 年のほぼ総 2 階建ての軸組構法であった 建物の東側約 1/3 の部分は当初牛小屋で 約 4 年前に改築し 2 階は約 4 年前に増築していた 既存部分は伝統構法であるが 2 階と改築部分は差鴨居の断面寸法がさほど大きくないので 在来軸組構法が過半であることが確認された 各部の最大傾斜は 1 階は南へ 48/1rad. 東へ 18/1 rad. 2 階建は南へ 34/1 rad. 東へ 1/1 rad. 程度であった 土塗り壁が内部にあり 破壊された壁の一部に筋かいが確認されたが 一部は座屈破断していた 土塗り壁のほとんどは 木製の胴縁を介してせっこうラスボード砂壁仕上げで改修されていた 増築部分は約 3mm 厚のプリント合板で改修されている部分があった 基礎は束立て方式で 柱との接合には金物等が確認できなかった 屋根は鉄板葺きであった 写真 外観 写真 内観と座屈した筋かい.4-7
8 (1) O-2 築 47 年の 2 階建て木造軸組構法住宅で 応急危険度判定は 危険 であった 建物は 構造的につながっているが 大きく分けて 2 つの部分からなり 道路に面した部分が 2 階建て 奥の部分は平屋となっていた 道路に面した部分は 1F にシャッター付きの倉庫があり 鉄骨の柱 本に支持された 2 階部分がオーバーハングとなっていた 鉄骨には鋼製ブレースがあり ブレースの接合部直下の基礎に亀裂が確認された 3 月 11 日の本震の際に 内壁 ( ラスボード ) の剥落 亀裂等があり 一部補修を行ったが 4 月 7 日の余震の際に 同じ箇所と 2 階の内壁に被害を受けたとのことであった 建物前面の門形に架構された木造部分の隅角部で 外壁の亀裂が確認された また門形の脚部において 外壁が剥落した部分で生物劣化が確認された 傾斜は 2 階部分が最大で 東西方向に約 1/1rad. であった 写真 建物の外観 写真 門型架構脚部の生物劣化 写真 内壁ラスボードの亀裂 写真 基礎の亀裂 (11) O-3 店舗併用の木造軸組構法 2 階建て住宅で 2 階建ての木造店舗部分は 6 軒長屋の北端に位置している 店舗部分は 調査時には撤去済みであった 住宅部分は増築部が築 3 年で 南側は 隣家と接していた 基礎はコンクリート布基礎 屋根は金属板 外装はサイディング 内装は化粧板の大壁と ラスボードに砂壁塗りの真壁であった 33 1mm の断面の筋かいが確認され 端部の接合は釘 1 本止めであった 地震による被害は 南側隣家との衝突による内壁のずれ 脱落であった 1 階の残留変形は 西へ 8/1rad. 南へ 2/1 rad. 2 階の残留変形は 西へ 6/1 rad. 北へ 3/1 rad. であった.4-8
9 写真 建物外観写真 内部の様子 ( 内壁の損傷 ) (12) O-4 当初は部分 2 階建ての住宅で 建物所有者の祖父 ( 明治生まれ ) が購入したとのこと 外壁は金属サイディング 内壁は小舞下地に土塗り壁で その上にボード張りであった 37 年前に東側に 2 階建てを増築し 増築部の外壁はサイディングであった 31 年前に 2 階部分を 1 階部分とは別に布基礎 土台 柱を設けて増築した 2 回目の増築部では土台に腐朽が確認され 外壁はモルタル塗り 内壁は化粧板張りであった 被害は既存部分の真壁のボードの亀裂 落下 東側増築部との衝突であった 4 月 7 日の余震で顕著になった 増築部のモルタルは 亀裂 一部脱落していた 1 階の残留変形は 南へ 3/1rad. 西へ 12/1 rad. 2 階の残留変形は 北へ 4/1 rad. 東へ /1 rad. であった 写真 建物外観 ( 増築部のモルタルの亀裂 ) 写真 内部の様子 ( 既存部分 傾斜 ) (13) O- 南側に道路を挟んで堀に接する敷地に位置する 一部 2 階建て築 73 年の在来軸組構法による店舗併用住宅で 2 階建ての店舗部分は 38 年前に改築し 南側を一部増築していた 既存部分は 束立てで 屋根は入母屋の瓦葺き 壁は小舞下地の土塗り壁の真壁仕様であった 増築部分は 布基礎の木ずり下地のモルタル塗り外壁で 2 階には筋かいが確認された 内壁は木片セメント板であった 1 階部分で 土塗り壁 ボード モルタル外壁が落下しており 1 階の残留変形は 東に /1rad. 南に 1/1 rad. 2 階の残留変形は 西に /1 rad. 南に /1 rad. であった.4-9
10 写真 外観 ( モルタル外壁の落下 ) 写真 内部の様子 ( 内装材の落下 ) (14) O-6 大崎市古川七日町の土蔵群は 酒造店の酒蔵として 179 年代に建築され 大小 1 棟の土蔵と母屋 3 棟が L 字型に連続する伝統的木造建築で構成されている これらは 27 年に改装され その時点における意匠図の複写を所有者から入手した 蔵と母屋の配置を図 に示した 蔵 8 と命名されている土蔵は ほぼ総 2 階建てで 築 2 年以上経っているとされるが 詳細は不明であった 1 階をお土産品等の店舗と飲食店 2 階をこの土蔵群の管理事務所とホールとして使用していた 基本的には土塗り壁が主体で 2 階には断面が 1 4mm の筋かいが多数確認された 1 階部分には筋かいは確認されなかった 建物脚部は 高さ 1m 程度までは野蒜石と思われる石積みであった 各部材の断面寸法と仕様を表 に示した 隣接する蔵 1 は屋根が完全に崩落したのに対し 蔵 8 は土壁の一部が剥落する程度であった 図 土蔵群における蔵 母屋の配置 ( 数字 : 蔵番号, 丸数字 : 母屋番号 ).4-1
11 表 蔵 8 の各部材の断面寸法 仕様等 軒桁 36mm 18mm 妻桁 18mm 1mm 貫 1mm mmの 段,@ 146,11 筋かい 1mm 4mmのビスまたは釘 2 本, ボルト 1 本留め 丸太柱 φ13mm~φ18mm 独立柱 添え柱 1mm 土台 16mm 16mm 方杖 1mm 4mm 洋小屋トラス梁 h=18mm~22mm 2 階床梁 7mm 29mm 2 階床根太 12mm 2 階床板 t=18mm 2 階床下地板 t=12mm,w=18mm~27mm 土壁基礎 t=12mm 小舞竹@1mm 小舞竹 φ2mm 石の連続配置 1 階独立柱は石場建て 写真 建物の外観 写真 階の内観 写真 階の内観 写真 階土壁の亀裂と剥落.4-11
12 (1) O-7 築 2 年程度とされているが 確実な記録が残っているのは大正時代の河川工事の記録写真とのことである 江戸時代の大名行列が前面道路を通るため 2 階から見下ろせないように 2 階は立って歩けないほど天井が低く作られ 軒の出は長かったところを 大正時代に 2 階を普通に使用できるように 土台上げ工事 (2 階の床を下げ 天井を上げることを含む ) が行われたとのことである 敷地の南東の角にあるのが母屋 3 で 1 階に飲食店 ( 営業中 ) 2 階が座敷になっている これに続いて北側にほぼ同じ大きさで母屋 2 があり 1 階にラーメン店 ( 営業中 ) 2 階が母屋 3 の座敷に続く和室 1 間となっていた 母屋 2 から直交方向に母屋 1 が延びており 居酒屋 ( 営業停止中 ) として使用されていた 母屋 1 は概ね平屋建てであるが 西端の一部は 1 階に厨房で その上が中 2 階程度の高さの座敷となっていた 各部分の残留変形の最大値を表 にまとめた 母屋 1 2 の残留変形は小さく 母屋 2 3 は 2 階の方が残留変形は大きかった 母屋 1 は当初は続き間形式の間取りであったが 店舗として使用するにあたり 続き間や縁側を仕切る建具を廃して 軽量鉄骨入りの壁を豊富に設けていたことが 被害を小さくしたと考えられる 母屋 2 の 2 階には道路に面する部分に 11 mm の筋かいが 1 間に渡って配されていたが 柱の部分で分断されていたか 大きく切り欠かれていた 母屋 3 の 2 階は主として土塗り壁を水平抵抗要素としていると見受けられたが K 型の筋かいが損壊した壁の一部で確認された 土塗り壁の多くはラスボード + 砂壁仕上げで改修されていた 表 母屋 1~3 の残留変形 各部名称 1 階の残留変形 (rad) 2 階の残留変形 (rad) 母屋 1 東へ 2/1 南へ 4/1 - - 母屋 2 なし 北へ 1/1 東へ 8/1 南へ 9/1 母屋 3 西へ 1/1 北へ 4/1 東へ 3/1 南へ 4/1 写真 母屋 3 の南側外観 写真 母屋 2 の 2 階内観.4-12
13 写真 母屋 2 の 1 階内観 写真 母屋 2 の 2 階の内観 写真 母屋 1 の南側概観 写真 母屋 1 の内観 (16) I-1 石巻駅の西側 石巻別街道沿いに位置する築 3 年以上の木造軸組構法 2 階建て店舗併用住宅で 総 2 階建ての部分とトイレ 浴室部分の下屋部分から構成されている 築 4 年以上と推測される建物の屋根は金属板の切妻で 外壁は金属製サイディング 内壁は店舗部分がプリント合板張り 住居部分がラスボードに砂壁塗りであった 道路に面した 1 階の壁 ( 北側壁 ) は全面開口で 筋かいの有無は確認できなかった 基礎は高さ約 2mm の布基礎で 地震により建物が傾斜していた 調査時の建物の 1 階の傾斜は北に /1rad. 東に 1/1rad. で 1 階東側店舗北東の隅柱に蟻害 腐朽が確認された 店舗部の道路側のガラスが割れ サッシが変形していた 東側に隣接する建物は 増築した作業場 ( 建具店 ) 部分が倒壊し 元からある住宅部分 ( 築 3 年以上 ) が残っていた この地域では地震の後に水位が 7cm 程度までに徐々に上昇したが 海岸から遠いために津波の力による被害は発生していないとのことであった 両建築物の被害は 地震の揺れ ( 振動 ) によるものと考えられる.4-13
14 写真 建物の外観 (1 階傾斜 ) 写真 内観 (1 階店舗部分の傾斜 ) 写真 増築部分が倒壊した隣家 写真 柱の蟻害と腐朽 (17) I-2 石巻駅の西側 石巻別街道沿いに位置する木造軸組構法 2 階建て店舗併用住宅で 店舗部分は 1973 年 住居部分は 196 年建築 ( 風呂 洗面は 197 年頃改修 ) 居室部分の裏側に接続して 1 階鉄骨造 2 階木造の増築部分がある (1999 年増築 ) 住居部分の屋根は和瓦の切妻であるが 店舗部分の屋根は目視で確認できなかった 外壁は金属サイディング 店舗部分の内壁はプリント合板張りで 地震時に座屈破壊したとのことであるが修理済であった 店舗部分の隅柱を覆っていたタイルが一部脱落し その部分に腐朽がみられた 店舗部分の道路側のガラスが割れ 胴差しがたわんだのでシャッターで突っかいをしているとのこと 住居部分の内壁は土壁で 居室 1 階の柱は北に 2/1rad. 西側に 3/1 rad. 傾斜していた 住居部分では 土壁の損傷と浴室のタイルの脱落 亀裂があった この住宅と両隣 向う 3 軒には浸水被害はなかったとのことであった.4-14
15 写真 １階の外観 写真 住居部分１階居間土壁の損傷 写真 住居部分１階居間土壁の損傷 写真.4.2- 住居部分浴室のタイルの脱落 亀裂 (18) I-3 石巻別街道から旗状の敷地に建つ軸組構法 2 階建て住宅で 地盤は田道町一帯より低いため 大雨 時などに浸水被害が度重なるとのこと このため当該敷地は 6cm 程度盛り土した上に建っていた 外壁はモルタル 内壁は階段室と廊下がプリント合板張りである他は １階がラスボード 砂壁仕上 げであった 基礎高さは 4cm 程度であり 付近一帯は 1 16cm 程度の津波の浸水があったが 当 該家屋は 6cm 程度の床上浸水であった 階段室 2 階のプリント合板の脱落や面外座屈 開口部の隅 のモルタル外壁の亀裂 一部の基礎の亀裂 内装ラスボードと砂壁の隅角部の損傷などの被害が確認 された 残留変形は１階が南へ 2/1rad. 西へ 3/1 rad.で ２階が南へ 8/1 rad. 西へ で あったが 2 階の階段室のプリント合板の脱落状況から 最大経験変位は少なくとも 1/12 rad. を超 えたと推測された また 洗掘かどうか不明であるが 建物の北側の敷地には一部 穴があいていた.4-1
16 写真 建物外観 写真 内部の様子 写真 外壁モルタルの亀裂 写真 基礎の亀裂.4-16
17 調査建物の平面図調査を行った建物の平面図を図.4.2-2~ に示した 全ての物件が 2 階建て 平屋の木造軸組構法による建築物で 築年数は 3 年以上経っているものがほとんどである 図面 A 図面 B 図面 C 図面 D 図 調査建物の平面図 ( 順不同 ).4-17
18 図面 E 図面 F 図面 G 図面 H 図 調査建物の平面図 ( 順不同 ).4-18
19 図面 I 図面 J 図面 K 図面 L 図 調査建物の平面図 ( 順不同 ).4-19
20 図面 M 図面 N 図面 O 図面 P 図.4.2- 調査建物の平面図 ( 順不同 ).4-2
21 参考文献.4.2-1) 国土技術政策総合研究所 建築研究所 平成 19 年 (27 年 ) 新潟県中越沖地震建築物被害調査報告 建築研究資料第 19 号 平成 19 年 12 月.4.2-2) 国土技術政策総合研究所 建築研究所 平成 19 年 (27 年 ) 能登半島地震建築物被害調査報告 建築研究資料第 17 号 平成 19 年 1 月.4.2-3) 国土技術政策総合研究所 建築研究所 平成 16 年新潟県中越地震建築物被害調査報告 ( 速報 ) 全体版 平成 16 年 12 月.4.3 耐力壁量と被害の関係 (1) 被災地の家屋の特徴今回の震災における被災地は広範にわたり 前節の詳細調査は大きく分けて茨城県北部と宮城県北部で行われた このうち 宮城県北部は降雪地であり 概して金属板葺きの家屋が多いが 被害を受けて選択的に詳細調査の対象となった家屋は瓦屋根も多い これを勘案すると 瓦葺きの比較的古い家屋が選択的に被害を受けていたと考えることもできる また 詳細調査の時期が多少遅めであったために一部に修復済みであり 残留変形が測定できなかったもの (H-2) や 部分的に鉄骨造であった建物 (O-2) は 本節における分析の対象外とした (2) 詳細調査物件の壁量と偏心率前節に示す詳細調査を実施した物件それぞれの壁量と被害程度の関係を考察した 壁量の算出には 2 通りの方法を適用した 第一の方法では 筋かいや合板の有無 寸法等が不明である場合が多いため 無開口壁を倍率 1として壁量を算出した 図面を拝借するなどして筋かいの配置が判明したものは筋かいの倍率を 1. として 無開口壁量に加えた これに基づいて現行建築基準法の必要壁量に対する充足率 ( 以下 基準法の壁量充足率と称する ) を求めた 第二の方法では 第一の方法によって算出した壁量に 開口壁の腰壁 垂れ壁を評価し 壁量として加えた 壁量として算入する開口壁は 少なくとも一方が無開口壁と隣接するものに限り その評価方法は 開口低減係数.4.3-1) を準用して表 に示す通りとした ここで得られた壁量を住宅の品質確保の促進等に関する法律 ( 以下 品確法 ) の壁量評価法に基づいて耐震等級 1と同等に要求される壁量のうち 一般地に要求されるもの ( 表 ) ) と比較して壁量充足率 ( 以下 品確法の壁量充足率と称する ) を算出した 表 有開口壁の評価方法 単位長さ当たりの倍率 開口の幅 窓型開口 掃出し開口 1m 以下.4.2 1m~2m 未満.3.1 2m 以上 *.2.1 *: ただし 3m 以上は 3m と見なす.4-21
22 表 品確法の壁量評価法に基づいて耐震等級 1 と同等に要求される壁量.4.3-2) 必要壁量 屋根 壁の種類 平屋建て 2 階建ての1 階 2 階建ての2 階 重い材料による場合 2 Z 46 K 1 Z 2 K 2 Z 軽い材料による場合 14.4 Z 36 K 1 Z 14 K 2 Z ただし K 1 =.4+.6R f,k 2 =1.3+.7/R f (R f は2 階の床面積の 1 階の床面積に対する割合.1 未満の場合は K 2 =2. Z: 建築基準法施行令第 88 条に規定する地震地域係数 宮城県 茨城県は 1.) 詳細調査物件の各方向の基準法 品確法の壁量充足率を比較してそれぞれ図 図 に示す ここで X 方向と称する方向は 概ね東西方向を示し 建物の梁間方向 桁行方向が東西南北と必ずしも一致していない場合は 採光を考慮したと推定される縁側等を南向きと判断し X,Y 方向を決めた 壁量充足率において X 方向とY 方向の相関性は低くない これは 前述の通り 通りに面する方角に依存して壁量が決まる傾向にあるためである 平成 16 年新潟県中越地震 ( 以下 H16 中越地震 ) による被災建築物 ( 図.4.3-3,.4.3-4).4.3-3) と比較して大きな差はないが 2 階の充足率の平均値は若干低そうである また 品確法の壁量充足率算出に用いた壁量 ( 基準法に従って 無開口壁の倍率を 1 として算出した壁量に 開口壁の腰壁 垂れ壁を評価し 壁量として加えた 壁量として算入する開口壁は 少なくとも一方が無開口壁と隣接するものに限り その評価方法は 開口低減係数.4.3-1) を準用して表 に示す通りとした ) の配置に基づく偏心率を算出して図.4.3- に示す また H16 中越地震の詳細調査物件の偏心率を比較のための図 に示す 被災建築物の 1 階と2 階の偏心率 X, Y 方向の偏心率には有意な差が認められない 今回の調査建物の偏心率は H16 中越地震の調査物件より低く 建築基準法で定める基準値.3 を超える物件はごくわずかである 2% 2% Y 方向の壁量充足率 1% 1 階 2 階 Y 方向の壁量充足率 1% 1 階 2 階 % % 1% 2% X 方向の壁量充足率 図 H23 東北地方太平洋沖地震詳細調査 物件における基準法の壁量充足率 % % 1% 2% X 方向の壁量充足率 図 H23 東北地方太平洋沖地震詳細調査 物件における品確法の壁量充足率.4-22
23 2% 2% Y 方向の壁量充足率 1% 1 階 2 階 Y 方向の壁量充足率 1% 1 階 2 階 % % 1% 2% X 方向の壁量充足率 % % 1% 2% X 方向の壁量充足率 図 H16 中越地震詳細調査物件に 図 H16 中越地震詳細調査物件に.4.3-3) おける基準法の壁量充足率.4.3-3) おける品確法の壁量充足率 Y 方向の壁の偏心率 階 2 階 Y 方向の壁の偏心率 階 2 階 X 方向の壁の偏心率 X 方向の壁の偏心率 図.4.3- H23 東北地方太平洋沖地震詳細調査物件 図 H16 中越地震詳細調査物件の の偏心率偏心率.4.3-3) (3) 壁量充足率と残留変形基準法 品確法の壁量充足率と残留変形を比較してそれぞれ図.4.3-7, 図 に示す また 比較のために H16 中越地震の詳細調査物件に対する壁量充足率と残留変形の関係も付記した いずれについても 両者の間に明確な相関関係があるとは言い難いが H16 中越地震において壁量充足率が大きくなると残留変形は小さくなる傾向が読み取れるのに対し 今回の調査対象物件は一部 (H-4) を除いていずれも残留変形が小さく この関係は読み取れない これは 今回の詳細調査を実施した地区が いずれも震度 6 弱 ~6 強であること (H16 中越地震は震度 7) と 地震による卓越周期が短周期で木造家屋に与えるダメージが計測震度 加速度等の割に小さいことと関係している可能性もあるが 調査物件数が少ないために断言はできない.4-23
24 .3 X( 東西 ) 方向 残留変形 (rad).2.1 Y( 南北 ) 方向 残留変形 ( r a d.) 階 X 方向 1 階 Y 方向 2 階 X 方向 2 階 Y 方向 壁量充足率 % 1% 2% 3% 基準法の壁量充足率 残留変形 (rad) (a) H23 東北地方太平洋沖地震 (1 階のみ ) (b) H16 中越地震 ( 震度 7).4.3-3) 図 基準法の壁量充足率と残留変形の関係 X( 東西 ) 方向 Y( 南北 ) 方向 壁量充足率 残留変形 ( r a d.) (a) H23 東北地方太平洋沖地震 (1 階のみ ) (b) H16 中越地震 ( 震度 7).4.3-3).2.1 図 品確法の壁量充足率と残留変形の関係 % 1% 2% 3% 品確法の壁量充足率 1 階 X 方向 1 階 Y 方向 2 階 X 方向 2 階 Y 方向 (4) 偏心率と残留変形偏心率と残留変形を比較して図 に示した 今回 抽出的に詳細調査した建物は いずれも残留変形が極めて小さく 偏心率との関係においても明確な相関関係は確認されなかった.4-24
25 .3 X( 東西 ) 方向 残留変形 (rad).2.1 Y( 南北 ) 方向 偏心率 残留変形 (ra d.) 階 X 方向 1 階 Y 方向 2 階 X 方向 2 階 Y 方向 偏心率 (a) H23 東北地方太平洋沖地震 (1 階のみ ) (b) H16 中越地震 ( 震度 7).4.3-3) 図 偏心率と残留変形の関係 謝辞本報告をまとめるにあたって実施した被災建築物の詳細調査は 森林総合研究所構造利用研究領域木質構造居住環境研究室長杉本健一氏 及び同研究室主任研究員青木謙治氏 並びに一般社団法人建築性能基準推進協会研究員津田千尋氏の協力を得て行ったものである 関係諸氏にこの場を借りて深甚なる謝意を表する 参考文献.4.3-1) 木造住宅の耐震精密診断と補強方法 ( 財 ) 日本建築防災協会 p.6, ) 河合直人 : 建築技術 No. 68,p.124, ) 国土交通省国土技術政策総合研究所 独立行政法人建築研究所 : 平成 16 年新潟県中越地震建築物被害調査報告,pp , 地震応答解析による耐力壁量と最大応答変位の関係 (1) 目的今回の地震では 木造住宅の被害が大きな地域で強震記録が得られている そこで 今回の強震記録の地震動特性が木造住宅被害に与える影響を解析的に検討することを目的とし 2 階建て木造住宅に対し 強震記録を用い各階の壁量及び 1, 2 階の床面積比をパラメータとした地震応答解析を実施した (2) 解析方法.4.4-1).4.4-2) 計算に用いた入力地震波は 宮城県大崎市にある JMA 古川三ケ日 K-NET 古川 (MYG6) 宮城県石巻市にある K-NET 石巻 (MYG1) 茨城県常陸大宮市にある K-NET 大宮 (IBR4) の NS 及び EW 成分の合計 8 波である 各地震波の諸元を表 に示す また各方向の地震波の加速度応答スペクトル (h=%) 及び Sa-Sd 曲線 (h=%) を 199 年兵庫県南部地震の際の神戸海洋気象台 NS 成分と比較して示す 木造住宅の倒壊に深く関連する周期は 1.~2. 秒程度までの間と言われているが.4-2
26 K-NET 大宮では短周期成分が卓越していること また JMA 古川三ヶ日 NS の 1.~1. 秒の長周期成分 が卓越していることが確認できる 表 計算に用いた地震波の諸元 観測地点 ( 所在県 ) 計測震度 最大加速度 (gal) 震央距離 3 成分合成南北東西上下 (km) JMA 古川三ケ日 ( 宮城 ) K-NET 古川 ( 宮城 ) K-NET 石巻 ( 宮城 ) K-NET 大宮 ( 茨城 ) JMA_KOBENS 6 199JMA_KOBENS 応答加速度 (gal) JMA 古川三ケ日 EW K-net 古川 EW K-net 石巻 EW K-net 大宮 EW 応答加速度 (gal) JMA 古川三ケ日 NS K-net 古川 NS K-net 石巻 NS K-net 大宮 NS T(sec ) T(sec ) 図 加速度応答スペクトル ( 左 :EW 方向 右 :NS 方向 ) 応答加速度 (gal) 周期 T=1 199JMA_KOBENS JMA 古川三ケ日 EW K-net 古川 EW K-net 石巻 EW K-net 大宮 EW 応答加速度 (gal) 周期 T=1. 199JMA_KOBENS JMA 古川三ケ日 NS K-net 古川 NS K-net 石巻 NS K-net 大宮 NS 応答変位 (cm) 応答変位 (cm) 図 Sa-Sd 曲線 ( 左 :EW 方向 右 :NS 方向 ) 計算の対象とした建物は 2 階建て木造の 1 総 2 階 2 部分 2 階 ( 床面積比は 1 階 :2 階 =1:.7 と仮定 ) の 2 種類である 建物の重量について 被災地の 2 階建て木造住宅では屋根を瓦葺きとしているものが多いことから 重い屋根 を想定した 固定荷重及び積載荷重の具体的な想定値は 単位床面積当たりの質量として表 に示す値を用いて計算した これらの値は 品確法における性能表示制度の評価方法基準で 耐震等級 2 以上における必要壁量の根拠とされる値である 解析は 各階の壁量をパラメータとし 建築基準法施行令第 46 条に規定する必要壁量に対して 木造部分の各階の壁量充足率が各階独立に.6 から 1.6 の間.2 刻みで変化するように各階の剛性 耐力を変動させて行った ただし 耐力壁以外の寄与を考慮し耐力壁の耐力の % が耐力壁以外の部分で負担されるものと仮定して 耐力壁による荷重変形関係を 1. 倍して層の荷重変形関係とした 用いた荷重変形関係及び履歴性状は 構造用合板耐力壁の実験結果をトレースする形で拡張 NCL モデル.4.4-3) にモデル化したものである 図 に履歴モデルを 表 に構造用合板耐力壁.4-26
27 長さ 1m 当たりの荷重変形履歴モデルに対応するパラメータの値を示す 表 各部の質量の想定 ( 床面積 1 m2当たり N) 重い屋根の場合 屋根の質量 G1 13 各階の外壁の質量 G2 12 各階の内壁の質量 G3 2 各階の床の質量 G4 6 床の積載の質量 P1 61 図 計算に用いた荷重変形の履歴特性 ( 拡張 NCL モデル ) 表 構造用合板耐力壁 1m に対するパラメータの値 ( 記号は図 及び参考文献を参照 ) K Fc Fy α β γ μ A B n1 n2 (kn/mm) kn kn 建築基準法上は 木造に対して単位床面積当たりの必要壁量が与えられているが 倍率 1 の壁で長さ 1m 当たりの基準耐力は 1.96(kN) である このことから 2 種類の建物を対象に壁量充足率が 1 の場合の木造下階 (2 階建ての 1 階 ) について 非耐力部分の寄与も考慮して許容せん断耐力を算出し 層の許容せん断耐力を支持する重量で除した値 すなわち充足率 1の想定モデルについて許容せん断耐力に対応する地震層せん断力係数を算出すると 2 階建ての場合 総 2 階で.21 部分 2 階で.29 となる これを見ると セットバックした住宅の場合には上階の重量が小さくなるために 多少余裕のある想定となっていることがわかる 解析は 強震記録 2 秒間に対して 計算の 1ステップの時間刻みは 2Hz として行った 減衰は瞬間剛性比例型 1 次モードに対する減衰定数 3% の減衰を仮定している.4-27
28 (3) 解析結果 図.4.4-4~ に 壁量充足率と 1 層の最大応答層間変位の関係を示す 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (1)JMA 古川 EW 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (2)JMA 古川 NS 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (3)K-NET 古川 EW 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (4)K-NET 古川 NS 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 図 応答解析結果
29 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 ()K-NET 石巻 EW 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (6)K-NET 石巻 NS 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (7)K-NET 大宮 EW 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (8)K-NET 大宮 NS 総 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 図.4.4- 応答解析結果
30 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (9)JMA 古川三ヶ日 EW 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (1)JMA 古川三ヶ日 NS 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (11)K-NET 古川 EW 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (12)K-NET 古川 NS 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 図 応答解析結果
31 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (13)K-NET 石巻 EW 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (14)K-NET 石巻 NS 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (1)K-NET 大宮 EW 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 階壁量充足率 R1 R2= 6 R2= 8 R2=1 R2=1 2 R2=1 4 R2= 階壁量充足率 R2 R1= 6 R1= 8 R1=1 R1=1 2 R1=1 4 R1=1 6 (16)K-NET 大宮 NS 部分 2 階建 ( 右 :1 階 左 :2 階 ) 図 応答解析結果
32 1) 地震波による応答の比較 JMA 古川三ケ日 EW 方向および NS 方向 および K-NET 古川 EW 方向及び NS 方向では 壁量充足率がある値より小さくなると急激に応答が増大して 本解析で倒壊の危険性があると判断する 3cm を超える層間変位に達する傾向がある 倒壊危険性が急激に増大するときの壁量充足率は総 2 階建 部分 2 階建 1 階部分 2 階部分の違い あるいは他階の壁量充足率などにより若干の相違はあるが JMA 古川三ケ日 EW 方向および NS 方向 K-NET 古川 EW 方向及び NS 方向ともに 1. 以下の場合である 一方 K-NET 石巻 K-NET 大宮では 壁量充足率が.6 程度でも 最大応答層間変位は 3cm を超えず 倒壊は免れている 2) 総 2 階建と部分 2 階建の応答の比較全体的な傾向としては 大きな差が無いと考えられる 建築基準法による 1 階の必要壁量は総 2 階 部分 2 階を問わず同じ値であることから 部分 2 階の方が 1 階については有利であり 応答が小さいと予想される 解析結果を見ると 同じ壁量充足率に対して 1 階の応答層間変位は部分 2 階に比べ総 2 階のほうが大きく 2 階の応答層間変位は逆に部分 2 階の方が大きいという傾向が若干見られる 3) 他階の壁量充足率が当該階の応答に及ぼす影響 1 階に対する 2 階の壁量充足率が小さい程 あるいは 2 階に対する 1 階の壁量充足率が小さい程 1 階の応答層間変位が小さくなる傾向が見られる この場合には 2 階に損傷が集中し 2 階の応答変位が大きくなっている また 1 階に対する 2 階の壁量充足率 あるいは 2 階に対する 1 階の壁量充足率を一定にした場合 1 階の壁量充足率 あるいは 2 階の壁量充足率を大きくすると 1 階の応答層間変位は小さくなる傾向が見られる 4) 詳細調査に基づく壁量充足率と残留変形角の関係と応答解析の比較宮城県古川市 石巻市 茨城県那珂市 常陸太田市で実施した詳細調査によって得られた壁量充足率と残留変形角の関係では 壁量充足率が 1. 以下であっても 層間変形角が 1/1rad.( 約 3cm) といった大きな残留変形角 ( 変位 ) には至らないという結果であった 石巻市及び常陸大宮市の強震記録による解析結果は 茨城県那珂市 常陸太田市の被害状況と概ね符合するが 古川市の強震記録による解析結果と詳細調査による被害状況では差異が見られる この差異の一つの要因として 本解析での想定に比べ 調査を実施した木造建物の性能が高い点が挙げられる 例えば 解析においては計算の方法で述べたように 壁単体の荷重変形関係のみならず雑壁の効果等を考慮して建物全体で 1. 倍の耐力の割り増しを行っているが 雑壁の効果 仕上げ材の効果 立体効果など様々な要因により 実建物ではさらに高い耐力を有していることが考えられる その他の要因として 地質条件による入力の違いや基礎の破壊による減衰効果等も考えられる 一方 初動調査及び詳細調査を通し 宮城県古川市での木造建物の被害の程度は 他の地域に比べ大きいことから 本解析結果は古川市の被害状況をある程度再現しているとも考えられる (4) まとめ今回の強震記録の地震動特性が木造住宅被害に与える影響を解析的に検討することを目的とし 2 階建て木造住宅に対し 強震記録を用い各階の壁量及び 1, 2 階の床面積比をパラメータとした地震応答解析を実施した.4-32
33 1)JMA 古川三ケ日および K-NET 古川の EW 方向および NS 方向では 壁量充足率が 1. より小さくなると急激に応答が増大し 本解析で倒壊の危険性があると判断する 3cm を超える層間変位に達する傾向が見られた 一方 K-NET 石巻 K-NET 大宮では 壁量充足率が.6 程度でも 最大応答層間変位は 3cm を超えず 倒壊は免れる結果となった 2) 解析結果と詳細調査による木造建物の被害状況を比較すると 宮城県石巻市 茨城県那珂市 常陸太田市の被害状況は解析結果と概ね一致するが 古川市の被害状況は解析結果よりも被害が小さかった 参考文献.4.4-1) 気象庁強震波形 ( 平成 23 年 (211 年 ) 東北地方太平洋沖地震 ) u.go.jp/eq/kyoshin/jishin/11311_tohokuchiho-taiheiyouoki/index.html.4.4-2) 防災科学技術研究所強震ネットワーク K-NET 松永裕樹 曽田五月也 宮津祐次 : 木質構造物の復元力特性のモデル化と動的解析への適用 27 年度日本建築学会関東支部研究報告集, pp まとめ平成 23 年 (211 年 ) 東北地方太平洋沖地震による木造建築物の被害の概要調査 被災木造建築物の詳細調査 並びにその壁量の検討 地震応答解析の結果をまとめると以下のようになる 1) 木造建築物の地震動による被害は宮城県大崎市 福島県須賀川市 栃木県那須郡那須町 茨城県常陸太田市 那珂市などで多く確認された 2) 宮城県栗原市では 震度 7を記録したにもかかわらず 木造建築物の被害は過去に震度 7を記録した地震と比べて大きくない 3) 造成宅地の地盤変状による被害は 宮城県仙台市 栃木県矢板市などで大きく 被害棟数もそれなりに多い 4) 屋根瓦の被害などは 地震が頻繁に発生する宮城県よりも むしろ福島県 茨城県の方が多いという印象がある ) 低湿地や水田を埋め立てたなどの宅地では 地盤変状が発生しなくても地震動が増幅した可能性があることが 宮城県栗原市 大崎市 栃木県那須町 茨城県常陸太田市 那珂市 常総市 龍ヶ崎市などで看取された 6) 宮城県大崎市では 2 階の残留変形が 1 階よりも大きい希有な被害例が複数確認された 7) 被災した木造建築物の壁量等と被害状況を比較したが 今回の調査対象物件は一部を除いていずれも残留変形が小さく 壁量充足率や偏心率と残留変形の相関関係は明確ではなかった 8) 木造建築物の地震応答解析を行った結果 JMA 古川三ケ日および K-NET 古川の入力に対して 木造住宅の壁量充足率が 1. より小さくなると急激に応答が増大し 1/1 rad を超えるものが見られた 一方 K-NET 石巻 K-NET 大宮の入力に対して 壁量充足率が.6 程度でも 最大応答変位が 1/1 rad を超えない 9) 木造建築物の地震応答解析結果と詳細調査による木造建物の被害状況を比較すると 宮城県石巻市 茨城県那珂市 常陸太田市の被害状況は解析結果と概ね一致するが 古川市の被害状況は解析結果よりも被害が小さいといえる.4-33
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平成 29 年 9 月 1 日 観測記録に基づく免震住宅の地震応答解析 - 216 年熊本地震 - 1. はじめに 216 年 4 月 16 日 1 時 25 分に発生した熊本地震は マグニチュード 7.3 最大震度 7 と発表されています 防災科学技術研究所では 強震観測網 (K-NET KiK-net) により観測されたデータを公開データしています この観測地震動を用いて 免震住宅の地震応答解析を実施しました
Ⅲ 診断判定モデル住宅事例 建物概要 2 階建て木造住宅延べ床面積 53 m2 1 昭和 56 年 6 月以降 2 地盤は普通か良い 3 鉄筋コンクリート基礎 4 屋根は軽い 5 健全である 6 壁量多い 7 筋かいあり 8 壁のバランスが良い 9 建物形状はほぼ整形 10 金物あり 老朽度 診断結
Ⅲ 診断判定モデル住宅事例 2 階建て木造住宅延べ床面積 53 m2 1 昭和 56 年 6 月以降 3 鉄筋コンクリート基礎 4 屋根は軽い 5 健全である 6 壁量多い 7 筋かいあり 8 壁のバランスが良い 9 建物形状はほぼ整形 10 金物あり 1.24 総合評点 A 木造住宅の耐震診断は 建物の形 壁の配置 の各項目についてそれぞれの状況により評点をつけたうえで各評点を掛け合わせて総合評点を求めます
< 被害認定フロー ( 地震による被害木造 プレハブ > 第 次調査 ( 外観による判定 一見して住家全部が倒壊 一見して住家の一部の階が全部倒壊 地盤の液状化等により基礎のいずれかの辺が全部破壊 いずれかに いずれにも ( 傾斜による判定 全壊 外壁又は柱の傾斜が/ 以上 ( % 以上 ( 部位
風水害 [--] 火災 事故 [--] 震災 [-7-] [ 資料 ] 被害家屋判定表 ( 参考 被害認定の流れ 災害に係る住家の被害の発生 地震による被害 < 第 次調査 > < 第 次調査 > < 被災者から 不服の申立てがあった ( 外観による判定 ( 外観による判定 場合の対応 > ( 傾斜による判定 ( 傾斜による判定 被災者の不服の内容を精査 ( 部位 による判定 ( 部位による判定 した上で
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
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BRI-H19 講演会テキスト 27 年能登半島 新潟県中越沖地震関連報告 木造建築物の被害と対策 構造研究グループ上席研究員河合直人 目次 Ⅰ はじめに Ⅱ 木造建築物の被害に関する詳細調査 1) 能登半島地震による木造建築物被害の詳細調査 2) 新潟県中越地震による木造建築物被害の詳細調査 3) 壁量と被害程度の関係 4) 地震応答計算による検討 Ⅲ 木造建築物の耐震診断 耐震補強 1) 木造建築物の耐震診断
177 箇所名 那珂市 -1 都道府県茨城県 市区町村那珂市 地区 瓜連, 鹿島 2/6 発生面積 中 地形分類自然堤防 氾濫平野 液状化発生履歴 なし 土地改変履歴 大正 4 年測量の地形図では 那珂川右岸の支流が直線化された以外は ほぼ現在の地形となっている 被害概要 瓜連では気象庁震度 6 強
177 箇所名 那珂市 -1 都道府県茨城県 市区町村那珂市 地区 瓜連, 鹿島 1/6 発生面積 中 地形分類自然堤防 氾濫平野 液状化発生履歴 なし 土地改変履歴 大正 4 年測量の地形図では 那珂川右岸の支流が直線化された以外は ほぼ現在の地形となっている 被害概要 瓜連では気象庁震度 6 強を記録し 地震動が強い マンホールの浮上または周辺地盤の沈下 液状化によるものかどうかは明瞭でないが
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
日付 2017 年 12 月 21 日 新耐震基準の木造住宅の耐震性能検証法 による計算表 計算プログラム ホームズ君 耐震診断 Pro Ver.4.2 建物概要建物名称診断者備考所在地竣工年月建物用途構法建物仕様階高外壁材種地震地域係数 Z 軟弱地盤割増形状割増係数積雪深さ積雪割増基
新耐震木造住宅検証法結果表 本表に一般診断法の診断表とリーフレット ( 木造住宅の耐震性能チェック ) 等を添付してください 一般診断法に準じた方法 ( 専門家による検証 ) による評点と判定 一般診断法の診断表に示された各階 各方向の評点に 一般診断法に準じた方法における劣化度による低減 係数 1 (0.7 0.85 1.0 のいずれか ) を乗じ その最小値を一般診断法に準じた方法による上部構造評点とする
岐 阜 県 過去の地震と耐震基準 旧 耐震基準 明治24年 濃尾地震 烈震 大正12年 関東大震災 烈震 昭和53年 宮城県沖地震 震度5 新 耐震基準 昭和56年 建築基準法 改正 地震に対する強度の見直し 平成7年 旧耐震基準 昭和56年 1981年 5月31日まで 震度5強程度の地震でほとんど損傷しないこと を検証 新耐震基準 同年6月1日以降 震度5強程度の地震でほとんど損傷し ないことに加えて
岐 阜 県 過去の地震と耐震基準 旧 耐震基準 明治24年 濃尾地震 烈震 大正12年 関東大震災 烈震 昭和53年 宮城県沖地震 震度5 新 耐震基準 昭和56年 建築基準法 改正 地震に対する強度の見直し 平成7年 旧耐震基準 昭和56年 1981年 5月31日まで 震度5強程度の地震でほとんど損傷しないこと を検証 新耐震基準 同年6月1日以降 震度5強程度の地震でほとんど損傷し ないことに加えて
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第二面 ) 基礎根入れ深さ深さ ( mm ) 住宅工事仕様書 適 基礎の 立上り部分 高さ ( mm ) 厚さ ( mm ) 基礎伏図 不適 各部寸法底盤の寸法厚さ ( mm ) 幅 ( mm ) 基礎詳細図 基礎の配筋主筋 ( 径 mm ) 矩計図
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第一面 ) 在来木造住宅において フラット35Sを利用する場合に記入してください 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合には Ⅰに記入してください 免震建築物の基準に適合する場合には Ⅱに記入してください Ⅰ 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合 説明欄項目評価方法基準記載図書確認 目標等級
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愛媛県民間木造住宅耐震化促進事業 耐震改修事例集 ( 抜粋 : 西条市 ) 愛媛県建築物耐震改修促進連絡協議会 補強事例 27 1 ( 西条市 ) 建築年 昭和 53 年 2 階 約 23m2 1 階 約 64m2 延面積 約 87m2 耐震補強の概要耐力壁関係の補強 構造用合板新設 (1 階 31 箇所 2 階 13 箇所 ) 接合部関係の補強 補強箇所の接合部 ( 引き寄せ金物 かど金物など )
別添 2-3 木造建物の安全確認カルテ 木造建物の安全確認 カルテ 建物名称 住所 記入年月日 記入者 (1) 事前確認項目 ( 構造設計者 または建築施工業者担当者等構造に詳しい者とともに調査し記入してください ) 1. 建築物用途 : 1 学校 ( 屋内運動場は除く ) 2 保育園 幼稚園 3 公民館 4 集会所 5 神社 寺院 6 劇場 ホール 7 事務所ビル 8その他 ( ) 屋内運動場
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐火性能の評価 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐
CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 内容 Ⅰ はじめに 1) 木材 製材 集成材 CLT の特徴 テキスト p.45~5050 と燃えしろ の燃えしろを検討するにあたっての課題 1)CLT の燃えしろに関する実験的検討 壁パネルの非損傷性に関する実験的検討 等の防耐火性能に関する建築研究所のその他の取り組み Ⅳ
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
平成28年熊本地震八次調査報告(HPアップ版v3)反映
平成 28 年 5 月 20 日 ( 最終更新 H28.8.24) 国土交通省国土技術政策総合研究所 国立研究開発法人建築研究所 平成 28 年 (2016 年 ) 熊本地震による建築物等被害第八次調査報告 ( 上益城郡益城町における鉄骨造建築物の調査速報 ) 1. 調査の目的及び概要国土交通省住宅局の要請を踏まえ 平成 28 年 (2016 年 ) 熊本地震による鉄骨造建築物の被害状況及び倒壊又はした鉄骨造建築物の被害要因を把握するため
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
9 箇所名 江戸川区 -1 都道府県東京都 市区町村江戸川区 地区 清新町, 臨海町 2/6 発生面積 中 地形分類 盛土地 液状化発生履歴 近傍では1855 安政江戸地震 1894 東京湾北部地震 1923 大正関東地震の際に履歴あり 土地改変履歴 国道 367 号より北側は昭和 46~5 年 南
9 箇所名 江戸川区 -1 都道府県 東京都 市区町村 江戸川区 地区 清新町, 臨海町 1/6 発生面積 中 地形分類盛土地 液状化発生履歴 近傍では1855 安政江戸地震 1894 東京湾北部地震 1923 大正関東地震の際に履歴あり 土地改変履歴 国道 367 号より北側は昭和 46~5 年 南側は昭和 51~6 年の埋立 被害概要 住宅の傾斜 沈下 道路の亀裂 噴砂の状況 多い 地盤の変形量
耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) について 改正の方向性を検討する 現在の評価方法基準では 1 仕様規定 2 構造計算 3 耐震診断のいずれの基準にも適合することを要件としていること また現況や図書による仕様確認が難しいことから 評価が難しい場合が多い なお 評価方法基準には上記のほか 耐震等
耐震性 ( 倒壊等防止 ) に係る評価方法 基準改正の方向性の検討 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) について 改正の方向性を検討する 現在の評価方法基準では 1 仕様規定 2 構造計算 3 耐震診断のいずれの基準にも適合することを要件としていること また現況や図書による仕様確認が難しいことから 評価が難しい場合が多い なお 評価方法基準には上記のほか 耐震等級 ( 構造躯体の損傷防止 ) 耐風等級
<8E7B8D E838A8358C495CA8E86352E786C73>
施工状況現場検査チェックシート 見本 別紙 5 6 枚 記載された内容は 事実の相違ないことを住宅検査員 施工 ( 管理 ) 者連名で報告します 住宅の名称 住宅の所在地 工事施工者 住所代表者氏名又は名称電話 : - - 印 ゆうゆう検査員 施工 ( 管理 ) 者 建築士番号氏名電話 : - - 住所氏名電話 : - - 印 印 検査対象工程検査年月日検査員の署名施工 ( 管理 ) 者の署名 第
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愛媛県民間木造住宅耐震化促進事業 耐震改修事例集 ( 抜粋 : 新居浜市 ) 愛媛県建築物耐震改修促進連絡協議会 補強事例 27-1 ( 新居浜市 ) 住宅概要 ( 木造住宅平家建て ) 建築年昭和 41 年 ( 昭和 55 年一部増築 ) 1 階約 80m2延面積約 80m2 耐震補強の概要耐力壁関係の補強 筋かい + 構造用合板新設 (6 箇所 ) 接合部関係の補強 補強箇所の接合部 ( アンカー
設計162 外壁リフォーム事前調査の方法標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディング張り替え工法モエンサイディング張り替え工法 外張り断熱センターサイディング重ね張り工法設計屋根リフォームセンタールーフ重ね葺き工法アルマ重ね葺き工法参考資8-1 適用条件 8-2 屋根リフ
8 屋根リフォームの設計 8-1 適用条件 1) 適合対象建築物 2) 建築物の構造 規模 8-2 屋根リフォームの流れ 8-3 適性診断の種類 1) 屋根診断 2) 木造住宅用耐震診断 1) 下地チェックシート 2) 屋根診断方法 161 設計162 外壁リフォーム事前調査の方法標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディング張り替え工法モエンサイディング張り替え工法 外張り断熱センターサイディング重ね張り工法設計屋根リフォームセンタールーフ重ね葺き工法アルマ重ね葺き工法参考資8-1
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愛媛県民間木造住宅耐震化促進事業 耐震改修事例集 ( 抜粋 : 松山市 ) 愛媛県建築物耐震改修促進連絡協議会 補強事例 27-16 ( 松山市 ) 昭和 39 年 ( 昭和 52 年一部増築 ) 2 階約 30m2 1 階約 130m2 延面積約 160m2 耐力壁関係の補強 筋かい + 構造用合板新設 (1 階 6 箇所 2 階 0 箇所 ) 接合部関係の補強 補強箇所の接合部 ( ホールダウン金物
【補足資料】耐震診断基準とプログラムの対応
リフォームエディション耐震診断 Ver2.0 補足資料耐震診断基準とプログラムの対応 1 診断基準と計算方法の比較 1 1-1 プログラムの対応範囲 1 1-2 補足説明 2 1-3 質問 回答集と計算方法の比較 5 2 入力データに関するチェックリスト 7 3 デフォルト値 ( 入力省略 ) の一覧表 7 4 プログラム内で使用した図表 8 福井コンピュータアーキテクト株式会社 1 診断基準と計算方法の比較
設計壁リフォーム標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディングモエンサイディングセンターサイディング屋根リフォームセンタールーフアルマ8-1 適用条件 8 屋根リフォームの設計 1) 適合対象建築物昭和 56 年の建築基準法新耐震基準に適合する木造建築物 昭和 56 年 5
8 屋根リフォームの設計 8-1 8-2 適用条件 屋根リフォームの流れ 8-3 適性診断の種類 8-4 屋根診断の手法 137 設計壁リフォーム標準施工法外壁リフォームモエンサイディング重ね張り工法モエンサイディングモエンサイディングセンターサイディング屋根リフォームセンタールーフアルマ8-1 適用条件 8 屋根リフォームの設計 1) 適合対象建築物昭和 56 年の建築基準法新耐震基準に適合する木造建築物
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第 4 章 構造特性係数の設定方法に関する検討 4. はじめに 平成 年度 年度の時刻歴応答解析を実施した結果 課題として以下の点が指摘 された * ) 脆性壁の評価法の問題 時刻歴応答解析により 初期剛性が高く脆性的な壁については現在の構造特性係数 Ds 評価が危険であることが判明した 脆性壁では.5 倍程度必要保有耐力が大きくなる * ) 併用構造の Ds の設定の問題 異なる荷重変形関係を持つ壁の
02.xdw
日付 :0 年 0 月 3 日 4:3:00 4 分割法 建物名モデルプラン 4 分割法判定表 4 分割法存在壁量明細表 4 分割法平面図 4 分割法床面積根拠図 4 分割法床面積計算表 注意事項 平成 年建設省告示第 35 号 木造建築物の軸組の設置の基準を定める件 に基づき 壁量充足率および壁率比を用いて軸組を釣合い良く配置する方法に準拠した計算を行います 4 分割法と偏心率の判定結果については
<4D F736F F D D FC897DF8F8091CF89CE8D5C91A294BB95CA8E9197BF81698AC888D594C5816A2E646F63>
ミサワホーム火災保険構造級別判定資料 ( 簡易版 ) 木質編 2007 年 1 月 1 1. 火災保険 地震保険における構造級別 火災保険 ( 及び地震保険 ) は建物の所在地 建物の構造により保険料率が異なります 建物の構造については次のように区分されます なお 構造は個々の物件により異なるため 設計図 仕上表等で確認する必要があります 表 1 火災保険 地震保険における構造区分 ( 概要 ) 例
<4D F736F F D E C982A882AF82E98E E968D8082D682CC91CE899E82C982C282A282C4>
20180410 評価室事務局 インスペクションにおいて指摘された劣化事象についての考え方 Ⅰ インスペクションに基づく劣化事象への対応の考え方インスペクションで指摘された劣化事象は 様式 8 添付図面 維持保全計画の中で 今回補修するもの 維持保全計画に記載して将来対応とするもの に区別して 全ていずれかの対応を行う必要があります 評価基準 及び認定基準に規定されている構造耐力上主要な部分に著しい劣化事象が生じている部分及び雨漏りが生じている部分
第２章 事務処理に関する審査指針
第 4 章参考資料 第 1 建築関係資料 1 耐火構造耐火構造 ( 建築基準法第 2 条第 7 号 ) とは 壁 柱その他の建築物の部分の構造のうち 耐火性能 ( 通常の火災が終了するまでの間当該火災による建築物の倒壊及び延焼を防止するために当該建築物の部分に必要とされる性能をいう ) に関して政令で定める技術的基準 ( 建築基準法施行令第 107 条 ) に適合する鉄筋コンクリート造 れんが造その他の構造で
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
<4D F736F F D CF906B C98AD682B782E982B182C A2E646F63>
耐震診断に関すること 1. 耐震診断とは どのようなことをするのですか? [1-A] 図面と建物を確認し 計算により耐震性を算出します 耐震診断は 建物の地震に対する強さを計算するもので 建物が建っている土地の状況や建物基礎 壁の量と強さ 屋根の種類 建物の老朽度などを調べます このため 図面を参考にしながら 建物の外回りを目視で確認するとともに 室内から床下や天井裏を調査します また 必要により基礎の鉄筋の有無や建物の傾斜を測定することもあります
としてまとめました 準備実験では 試験体の内外に 518 カ所の温度センサー ( 熱電対 ) と 41 カ所の熱流センサー ( 熱流束計 ) を設置して計測を行ったほか ビデオカメラを試験体内に 13 台 試験体外に 9 台設置して火災の様子を観察しました 2.2 準備実験より得られたこと木造 3
平成 25 年 1 月 24 日 木造 3 建て学校実大火災実験実行委員会 木造 3 建て学校の実大火災実験 ( 準備実験 ) の結果概要 1. はじめに建築基準法では3 建ての学校について耐火建築物とすることを義務付けていますが 平成 22 年 1 月施行の木材利用促進法等を受け 一定の仕様等を満たした場合は準耐火建築物とすることが可能となるよう 実際の規模の建物の火災実験により検証を行うものです
1. ファイルの確認 倒壊解析 converter for wallstat ( 略称 : 倒壊解析 convw) をインストールして 起動すると 下記の場所に お試し用のファイルがあります デフォルトのファイル用フォルダーマイドキュメント 倒壊解析 ConvW このフォルダ内にお試し用のファイルが
お試し版操作説明書 2018 年 03 月 21 日 wallstat400b1 以降 バージョンにより この操作説明書と表示画面で 異なる場合がありますが 支障がない場合は 変更していませんので ご理解の程 よろしくお願いします 1. ファイルの確認 倒壊解析 converter for wallstat ( 略称 : 倒壊解析 convw) をインストールして 起動すると 下記の場所に お試し用のファイルがあります
ブレースの配置と耐力
システム天井新耐震基準 平成 20 年 10 月制定平成 23 年 9 月改定 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 17 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 大規 模空間の天井の崩落対策についての技術的助言 1) 2) 3) が国土交通省から出されたことを契機に 各方面で天井の耐震性に関する研究や実験が行われてきました ロックウール工業会においては
ホームズ君耐震診断 Pro Ver.3. ( 財 ) 日本建築防災協会 P 評価 改 W 注意事項 ホームズ君 耐震診断 Pro は 財団法人日本建築防災協会の木造住宅耐震診断プログラム評価制度において 木造住宅の耐震診断と補強方法 の " 一般診断法 " および " 精密診断法 " に準拠している
ホームズ君耐震診断 Pro Ver.3. ( 財 ) 日本建築防災協会 P 評価 改 W 日付 : 年 月 3 日 ::49 耐震診断 ( 一般診断法 ) 建物名. 総合評価. 上部構造評点 3. 壁の耐力明細表 4. 柱保有耐力明細表 ( 伝統的構法のみ ) 5. 耐力要素の配置等による低減係数 6. 偏心率計算表 7. 偏心率計算表 ( 明細 ) 8. 劣化度による低減係数算定表一般診断平面図壁材種表示平面図
表紙
昭和 56 年 6 月 1 日 ~ 平成 12 年 5 月 31 日に建築された新耐震基準木造住宅の 耐震化を支援します 建築基準法は昭和 56 年 6 月 1 日と平成 12 年 6 月 1 日に大きく改正され 建物の耐震基準が強化されましたが 平成 28 年の熊本地震では 昭和 56 年 6 月以降から平成 12 年 5 月以前に建てられた木造建物のうち 18.4 % が倒壊等の被害を受けました
新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果および駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について
< 別紙 > 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果 および 駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査 地下構造特性にかかわる既往の調査結果の信頼性を確認するとともに 知見をより一層充実させるため 敷地および敷地周辺の地下構造特性の調査を実施しました 調査項目 1 微動アレイ観測 調査箇所 調査内容 敷地内および敷地周辺 :147
16 防災 日本再生シンポジウム - 住まい 学校 職場のに対する安全性を考えるシンポジウム 垂木 棟木 母屋 小屋束 桁 隅柱 柱 梁 通し柱 かたぎ大入れくぎ打ち 窓台火打梁 側 火打 側 根太 火打 管柱 大引布基礎 筋かい 布基礎 換気口 地盤面 敷地 910mm 2730mm m 水平力が
- 坂田弘安 15 坂田弘安 1. による木造住宅の倒壊現象と耐震補強の必要性 4. 建物の揺れ方 5. 建物の揺れをおさえる新技術 1. による木造住宅の倒壊現象と耐震補強の必要性 震動台実験による耐震補強の効果検証 E-ディフェンス 2005 年に兵庫県三木市にある震動台で行われた補強住宅と無補強住宅の2 棟同時加振実験 東京工業大学環境 社会理工学院建築学系坂田弘安 対象建物 兵庫県明石市の木造軸組構法による戸建住宅
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 L
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 LVL の同時穴あけ加工が容易に行えるため 現場での加工性と接合精度が非常に良くなる また 金物を用いたときの課題とされる火災安全性
<96B391E8>
サンプル N 様現況 017 年 04 月 8 日 11:1 一般診断 現状 耐震診断書 耐震診断法の適用範囲について 本ソフトは 階建てまでの在来軸組構法 伝統的構法 枠組壁工法の木造住宅 立面的な混構造 (1 階部分が鉄骨造または鉄筋コンクリート造 ) の建物の木造部分を想定して作成されています 耐震診断法は 比較的矩形な総 階建てを想定して作成されています そのため 階が二つに分かれている建物や
いても示すこととした 極めて大きな地震動が作用し 多数かつ甚大な建築物被害が生じた益城町及びその周辺地域に着目して被害調査と分析等の検討を進めることとした 規模の大きな鉄骨造や鉄筋コンクリート造 鉄骨鉄筋コンクリート造( 以下 鉄筋コンクリート造等 という ) の建築物については 熊本市内などの地域
資料 1 熊本地震における建築物被害の原因分析を行う委員会 報告書 ( 案 ) 概要 5 1. 本委員会設置の目的 経緯熊本県熊本地方で平成 28 年 4 月 14 日にマグニチュード (M) 6.5 の地震 ( 前震 ) が 4 月 16 日に M 7.3 の地震 ( 本震 ) が発生し いずれも最大震度 7 を記録した 震度 6 弱を上回る地震は計 7 回観測され 熊本県を中心に数多くの建築物に倒壊などの被害をもたらした
<4D F736F F D E E8C46967B926E906B94ED8A5192B28DB895F18D908F912D96DA8E9F5F8DC58F4994C E C816A E646F6378>
8.建築物被害 8. 建築物被害 1) 11 8.1 前震後の益城町の被害 調査団メンバーは 4 月 14 日の前震翌日の昼過ぎに は現地に到着し 益城町全域を四つのエリアに分割し 手分けして被害調査にあたった 震度 7 の揺れを経験 した益城町では 14 日の地震における強い揺れによ り旧耐震設計あるいはそれ以前に設計されたと考え られる老朽化した住宅の数多くが被害を受けた 図 8.1.1 図 8.1.3
日付 :04 年 月 6 日 6:03:9 建築基準法 ( 壁量計算 ) 建物名 壁量計算表存在壁量明細表壁量計算平面図見付面積根拠図見付面積計算表床面積根拠図床面積計算表立面図 注意事項 建築基準法施行令第 46 条 構造耐力上必要な軸組等 第 4 項により軸組長さを求める方法に準拠した計算を行い
建物情報 屋根の重さ軽い屋根重い屋根風力区分一般地域強風地域 壁量計算 階 方向 X Y X Y 建築基準法施行令第 46 条 構造耐力上必要な軸組等 第 4 項により軸組長さを求める方法地震力風圧力壁量安全率存在壁量判定床面積係数必要壁量見付面積係数必要壁量 (cm) 地震力風圧力 H.00 ( m ) (cm/ m ) (cm) ( m ) (cm/ m ) (cm) かつ A B C=A B
<96B391E8>
サンプル N 様現況 017 年 06 月 6 日 16:14 一般診断 現状 耐震診断書 耐震診断法の適用範囲について 本ソフトは 階建てまでの在来軸組構法 伝統的構法 枠組壁工法の木造住宅 立面的な混構造 (1 階部分が鉄骨造または鉄筋コンクリート造 ) の建物の木造部分を想定して作成されています 耐震診断法は 比較的矩形な総 階建てを想定して作成されています そのため 階が二つに分かれている建物や
第 7 章鹿児島県と連携した耐震改修促進法による指導及び助言等 国の基本方針では 所管行政庁はすべての特定建築物の所有者に対して法に基づく指導 助言を実施するよう努めるとともに 指導に従わない者に対しては必要な指示を行い その指示に従わなかったときは 公表すべきであるとしている なお 指示 公表や建
第 7 章鹿児島県と連携した耐震改修 促進法による指導及び助言等 1. 耐震改修等の指導及び助言の実施 2. 耐震改修等の指示等の実施 3. 保安上著しく危険な建築物への措置 34 第 7 章鹿児島県と連携した耐震改修促進法による指導及び助言等 国の基本方針では 所管行政庁はすべての特定建築物の所有者に対して法に基づく指導 助言を実施するよう努めるとともに 指導に従わない者に対しては必要な指示を行い
<8CBB8BB58C9F8DB E B D891A D9C91A A2E786C73>
一戸建て用 第 1 面 現地調査用 現況検査チェックシート 木造 鉄骨造も含む 戸建住宅 基本情報 検査対象住宅 住宅所有者 様邸 所在地 検査依頼主 会社名 担当者 現況検査立会者 会社名 担当者 構造 木造 S 造 階数 地上階 地下階 建築時期 S H 年延床面積. m2 検査事業者名称 資格 一級建築士 登録第号 氏名 印 建築士事務所 一級建築士事務所 知事登録第号 建築士事務所名 住所
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資料 6 学校の木造設計等を考える研究会 009.09.07 山辺豊彦 第 回事例に基づくコストを抑えた木造施設の整備取組事例の紹介設計事例として 3 件取り上げました ( 資料参照 ) 木造の学校建築における構造上の特色と注意点は 下記の点である 1) 比較的大スパンで床面積も広い ) 階高も高い 3) 地域荷重の影響が大きい ( 特に積雪荷重 地震地域係数など ) 4) 木材のヤング係数が小さいため
耐震診断表 さあはじめよう! 建てたのはいつ頃ですか? 建てたのは 98 年 6 月以降 建てたのは 98 年 5 月以前 98 年 6 月に建築基準法が改正され 耐震基準が強化されました 995 年阪神淡路大震災において 98 年以降建てられた建物の被害が少なかったことが報告されています 以前 9
誰でもできる わが家の耐震診断 自分で守ろう大事なわが家 監修編集 国土交通省住宅局財団法人日本建築防災協会 耐震診断表 さあはじめよう! 建てたのはいつ頃ですか? 建てたのは 98 年 6 月以降 建てたのは 98 年 5 月以前 98 年 6 月に建築基準法が改正され 耐震基準が強化されました 995 年阪神淡路大震災において 98 年以降建てられた建物の被害が少なかったことが報告されています
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
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建築物の地震後の継続使用性 ~ 現状と課題 ~ 住宅研究部長 福山洋 1 本日の内容 建築物の地震後の継続使用性 ~ 現状と課題 ~ 1) 熊本地震の被害から見た課題 2) 建築基準法との関係 3) 関連する基準類の現状と課題 4) 具体の検討事例 (RC 壁の有効利用 ) 2 1) 熊本地震の被害から見た課題 3 2016 年熊本地震による庁舎建築物の局部崩壊 余震に対する構造安全性の喪失 コア棟
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
Taro-WEE入力に関する注意事項H23
WEE 入力に関する注意事項 入力の前に 1) 木造住宅耐震診断プログラム ( 一般診断法 ) のインストール一般診断法による診断の実務 ( 診断表 診断プログラム Ver.2.1.0)- 木造住宅 - H.19.8.14 改 2) 旧バージョンの方は 必ず Ver.2.1.0 へのバージョンアップを必ず行ってください ( 財 ) 日本建築防災協会 HP よりダウンロード 一般診断法による診断の実務
Microsoft Word - UA_ηA計算補助資料
外皮平均熱貫流率 及び平均日射熱取得率算定のための補助資料 1. 計算対象部位 1 2. 外皮等の面積の算定ルール 2 (1) 屋根 天井 2 (2) 壁 2 1) 水平方向の面積算定 2 2) 木造部位における垂直方向の面積算定 3 3) 鉄筋コンクリート造部位における垂直方向の面積算定 5 4) 鉄骨造部位における垂直方向の面積算定 6 5) 基礎廻り 7 6) 地下室 8 (3) 床 9 (4)
分野毎の検討における体制・検討フロー（案）
資料 2 熊本地震による道路構造物の被災等を踏まえた対応 Ministry of Land, Infrastructure, Transport and Tourism 1 熊本地震による道路構造物の被災等を踏まえた対応 課題 論点 6/24 技術小委員会 今回の技術小委員会での調査検討事項 兵庫県南部地震より前の基準を適用した橋梁における耐震補強等の効果の検証 緊急輸送道路等の重要な橋について 被災後速やかに機能を回復できるよう耐震補強を加速化
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日付 :2017 年 10 月 27 日 18:46:41 耐震診断 ( 保有水平耐力計算 ) 建物名 1. 総合評価 2. 地震力計算 3. 柱頭柱脚接合部の引抜の検定 4. 壁と柱の荷重変形関係と剛性の算出 5. 梁上耐力壁の荷重変形関係と剛性の補正 6. 偏心率とねじれ補正係数の計算 7. 鉛直構面の剛性と負担地震力計算 8. 水平構面の地震力に対する検定 ( 剛床の判定 ) 9. 鉛直構面の荷重変形関係の算出
PowerPoint プレゼンテーション
SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
【建築基準法】壁配置偏心率/四分割法
ホームズ君構造 EX ( 公財 ) 日本住宅 木材技術センター P04-0 日付 :08 年 06 月 6 日 3:38:45 建築基準法 偏心率 建物名 伏図次郎 階 偏心率計算表 偏心率明細表 偏心率平面図 注意事項 平成 年建設省告示第 35 号 木造建築物の軸組の設置の基準を定める件 に基づき 偏心率を用いて軸組を釣合い良く配置する方法に準拠した計算を行います 四分割法と偏心率の判定結果については
スライド 1
よく分かる! 省令準耐火 ( 木造軸組工法 ) ~ 基準の概要 & よくある質問 ~ Web セミナー用テキスト 1 目次 省令準耐火構造の住宅 の特徴 木造軸組工法による省令準耐火構造 ( 概要 ) よくある質問 省令準耐火構造の住宅 のメリットとは? 2 省令準耐火構造の住宅 の特徴 3 省令準耐火構造の住宅 の特徴 特徴 1 外部からの延焼防止 特徴 2 各室防火 特徴 3 他室への延焼遅延
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損傷を受けた木造住宅内の作業安全確保のための簡易余震対策の検討 高橋弘樹 *1 高梨成次 *1 大幢勝利 *1 地震により損傷を受けた建物の復旧作業を行う場合, 損傷を受けた建物に仮設構造物などを用いて倒壊防止のための 補強を行い, 復旧作業などを行うことがある. しかし, その補強の効果は分かっていないため, 作業員は不安全な状態で作業を行う可能性があり, 作業中に余震が発生して, 建物が倒壊し,
どこで起きてもおかしくない地震 必ずやってくる東南海地震!! 阪神 淡路大地震以降 日本は 地震活動期に突入 震度 6 以上の地震が日本 世界各地で群発しています 今後 30 年以内に予想される 三大巨大地震 2011 年 3 月 11 日東日本大地震が発生 多くの方々が 家屋倒壊 津波によって尊い
既存木造住宅の耐震化のすすめ 2011 年 10 月 7 日 株式会社国元商会 どこで起きてもおかしくない地震 必ずやってくる東南海地震!! 阪神 淡路大地震以降 日本は 地震活動期に突入 震度 6 以上の地震が日本 世界各地で群発しています 今後 30 年以内に予想される 三大巨大地震 2011 年 3 月 11 日東日本大地震が発生 多くの方々が 家屋倒壊 津波によって尊い命を失った惨劇を繰り返してはいけない
階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 原則的に床梁用を使用します ( 図 10) 釘打ちには 必ず 金物専用の ZN 釘を使用し 横架材へ ZN65 10 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 4 本とします 3 火打梁を省略す
3. 軸組構法での施工方法 3.1. 1 階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 土台の取り付け面が基礎面より基礎芯側にずれている場合 土台用を使用します ( 図 6) 釘打ちには 必ず金物専用の ZN 釘を使用し 土台へ ZN65 8 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 6 本とします は, 基礎と取り合う部分を切り欠いて金物に落とし込みます
旧耐震(1981 年 5 月以前 ) 1981 年 5 月に建築基準法が改正され 木造住宅に必要とされている性能が大幅に引き上げられた そのため これ以前の木造住宅においては その性能が現行基準のものと比べて大きく下回っていることがわかっている 新耐震(1981 年 6 月以降 年 5
木造住宅を長持ちさせるには * 森拓郎 1. はじめに 本年 4 月 14 日 21 時 26 分 布田川 日奈久断層が分布している熊本県熊本地方を震央として 震源の深さ 11km 気象庁マグニチュード Mj6.5 の地震 ( 前震 ) が発生し 熊本県益城町で震度 7 を観測した 1-3) その後 4 月 16 日 1 時 25 分に 同じく熊本県熊本地方を震央とする 震源の深さ 12km Mj7.3
PowerPoint プレゼンテーション
耐震住宅 100% 全国大会 基調講演 1 熊本地震の被害検証と今後の課題 日経ホームビルダー編集長桑原豊 1 日経ホームビルダーとは? 家づくりの実務情報誌 1999 年創刊 月 1 回発行 予約購読制 提供する情報は大きく 2 本立て 技術系トラブルから得た教訓 繁盛店の経営手法 読者比率 地域の工務店など住宅会社が 5 割 建築設計事務所が 2 割 そのほかに建材メーカーや流通関係の方 2 本日お話しする内容
Microsoft Word - 木造住宅の 簡易耐震診断報告書.doc
木造住宅の簡易耐震診断報告書 平成 21 年 00 月 00 日 事務所名 あなたのご自宅を簡易耐震診断いたしました 結果は次のとおりです 名 称 代表者名金子成美 登録番号 ( 二級 ) 第 00000 号 電話番号 072-794-4113 なお この報告書は調査時点での診断状況ですので その後の経年劣化に対して十分な維持管理を お願いします 様 総合評点評項目評点項目評点点A. 地盤 基礎 1.00
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2017 年韓国 浦項 (Pohang) 地震の被害調査速報 1. 被害調査の目的と概要 2017 年 11 月 15 日に韓国の南東部に位置する浦項 (Pohang) 市の北部でマグニチュード 5.4 の地震が発生した. 学校建物, ピロティ構造建物や非構造部材を中心に被害が生じていることが, 現地からの散発的な報告により明らかになったことを受けて, 取り急ぎ建物被害の概略を把握するため, 直ちに現地調査を行うこととした.
瓦の葺き方については 瓦桟に加え 土葺きを併用する場合も同様の雨仕舞いと考える 屋根 桟瓦葺き ( こけら板葺き下地 ) 杉皮葺きも同様 棟は 熨斗瓦を数段重ね 南蛮漆喰等で押える 壁取合いの雨押え ( 雨蓋 ) は 板金の水切りを設けるか 又は南蛮漆喰にて止水性能の強化を図る 雨押えの板金水切りは
http://www.mlit.go.jp/jutakukentiku/jutaku-kentiku.files/kashitanpocorner/5-about-insurance.files/ 5-5-dentou.htm 瓦の葺き方については 瓦桟に加え 土葺きを併用する場合も同様の雨仕舞いと考える 屋根 桟瓦葺き ( こけら板葺き下地 ) 杉皮葺きも同様 棟は 熨斗瓦を数段重ね 南蛮漆喰等で押える
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建築基準法施行令第 36 条の 2 第五号の 国土交通大臣が指定指定するする建築物建築物を定めるめる件 平成 19 年国土交通省告示第 593 号改正 ) 平成 23 年国土交通省告示第 428 号 建築基準法施行令 ( 昭和 25 年政令第 338 号 以下 令 という ) 第 36 条の 2 第五号の規定に基づき その安全性を確かめるために地震力によって地上部分の各階に生ずる水平方向の変形を把握することが必要であるものとして
1. 地震情報発生日時 :2018 年 6 月 18 日午前 7 時 58 分震源地 : 大阪府北部 ( 北緯 34.8 度 東経 度 ) 震源深さ: 約 13km 地震の規模 ( マグニチュード ):6.1 震度 6 弱の地域 :* 印は気象庁以外の震度観測点についての情報 大阪府震度
平成 30 年 6 月 18 日大阪府北部の地震での免震建物の地震後調査 ( 速報 ) ( 高槻市 茨木市 枚方市地域 ) 大阪大学 宮本裕司 ( 教授 ) 川辺秀憲 ( 准教授 ) 中野尊治 ( 助教 ) 佐藤綾香 (M1 生 ) 建築都市耐震研究所 田村和夫 ( 代表 元千葉工大教授 ) 1. 地震情報発生日時 :2018 年 6 月 18 日午前 7 時 58 分震源地 : 大阪府北部 ( 北緯
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プラン A- 様現況 08 年 月 0 日 7:8 一般診断 現状 耐震診断書 耐震診断法の適用範囲について 本ソフトは 3 階建てまでの在来軸組構法 伝統的構法 枠組壁工法の木造住宅 立面的な混構造 ( 階部分が鉄骨造または鉄筋コンクリート造 ) の建物の木造部分を想定して作成されています 耐震診断法は 比較的矩形な総 3 階建てを想定して作成されています そのため 階が二つに分かれている建物や
2015/11/ ( 公財 ) 建築技術教育センター平成 27 年度普及事業第 4 回勉強会於 : 大垣ガスほんのりプラザ 近似応答計算の要点 (1 質点系の応答 ) 齋藤建築構造研究室齋藤幸雄 現行の耐震規定 ( 耐震性能評価法 ) 超高層建築物等を除いて 静的計算 (
2015.11.29 ( 公財 ) 建築技術教育センター平成 27 年度普及事業第 4 回勉強会於 : 大垣ガスほんのりプラザ 近似応答計算の要点 (1 質点系の応答 ) 齋藤建築構造研究室齋藤幸雄 現行の耐震規定 ( 耐震性能評価法 ) 超高層建築物等を除いて 静的計算 ( 地震時の応力計算や保有水平耐力の算定等 ) によっており 地震時の応答変位等を直接算定 ( 動的応答計算 ) するものではない
ご注意安全上の230 商品の選定施工基準かかる前に標準施工法施工方法納まり納まり位の納まり工法施工方法施工方法維持管理参考資料設計基準 施工に施工部材の木造下地の鉄骨下地のその他各部外張断熱装飾部材の軒天材の工事管理 9. 外張断熱工法 1 設計施工上のポイント 外張断熱工法については 住宅会社 設
229 安全上のご注意商品の選定設計基準 施工基準施工にかかる前に標準施工法施工部材の施工方法木造下地の納まり鉄骨下地の納まりその他各部位の納まり外張断熱工法装飾部材の施工方法軒天材の施工方法工事管理 維持管理参考資料9. 外張断熱工法 1 設計施工上のポイント 2 横張りサイディング各部納まり図 3 縦張りサイディング各部納まり図 ご注意安全上の230 商品の選定施工基準かかる前に標準施工法施工方法納まり納まり位の納まり工法施工方法施工方法維持管理参考資料設計基準
0720_最終_耐震性能検証法チラシ案３種サンプル
青タイプ表面 ら か 省 た 通 し ま 交 土 され 国 表 公 さあ 始めましょう 当社は国土交通大臣登録団体の組合員です 耐震性能検証法 1 2 3 自分 でできる 新耐震住宅の 対象住宅 ３つの条件が当てはまる 住宅が対象になります 昭 和56 年 6月以 降 平成12年5月までに 建築された木造住宅 在来軸組構法の 住 宅 基 礎 はコン クリート造 平屋建て または ２階建て 木造住宅の耐震性能チェック
横浜市のマンション 耐震化補助制度について
資料 4 マンションの 耐震設計の手法について 平成 28 年 10 月 31 日作成 ( 注 ) 耐震化補助制度の内容は 作成時点のものとなります 1 設計手法 地震の原因とプレートの配置 地震の原因 地球の表面は何枚かの岩盤 ( プレート ) にて構成されている それぞれのプレートが運動することで境界部にひずみが生じる 蓄積したひずみが限界に達し それが解放されたものが地震となる プレートテクトニクス理論
別添 1 カルテ記入例 鉄筋コンクリート造及び鉄骨鉄筋コンクリート造建物の安全確認カルテ 記入例 建物名称 ビル 記入年月日 平成 26 年 月 日 住所 東京都千代田区永田町 - - 記入者 (1) 事前確認項目 ( 構造設計者 または建築施工業者担当者等構造に詳しい者とともに調査し記入してください ) 1. 建築物用途 : 1 学校 ( 屋内運動場は除く ) 2 保育園 幼稚園 3 公民館 4
国土技術政策総合研究所 研究資料
. 鉄骨造建築物.. はじめに東北地方太平洋沖地震に対する鉄骨造建築物の地震被害調査は 地震直後の 2 週間程度で 茨城県から宮城県にわたる広範囲な地域における事務所ビル等の一般的な鉄骨造建築物について主に外観により被害調査を行った その調査からは 自走式駐車場等のように構造躯体が露出している一部の鉄骨造建築物では柱脚の損傷やブレースの座屈などを確認することができた しかし 一般的に 鉄骨造建築物では構造躯体が内外装材等の仕上げ材に覆われているため
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耐震補強と 福祉住環境 FJC 連続実践講座第 5 回 2014.06.29 研修内容 研修内容 1. 耐震診断 改修設計の基礎 2. 耐震補強工事の方法と実例 3. 耐震補強とバリアフリー改修 4. 補助制度等 2 1. 耐震診断 改修設計の基礎 [ なぜ昭和 56 年以前の建物が危険と言われるのか ] 耐震性に係る大きな法改正 1 昭和 56 年 : 壁量規定の見直し 新耐震基準施行により 必要な耐力壁の量
注意事項 P4-2 ホームズ君 構造 EX ( 以下 本ソフトウェア ) は 財団法人日本住宅 木材技術センターが実施している 木造建築物電算プログラム認定 において 関係法令や評価方法基準に準拠しているとして 認定書 ( 認定番号 :P4-2) の交付を受けております 認定対象の計算書 図面には用
ホームズ君構造 EX ( 公財 ) 日本住宅 木材技術センター P4-2 日付 :216 年 4 月 1 日 23:7:4 建築基準法 接合部 建物名 真田幸村様邸新築工事 柱頭柱脚金物算定表 (1 階柱 ) 柱頭柱脚金物算定表 (2 階柱 ) 使用金物一覧柱頭柱脚金物算定平面図柱頭柱脚金物算定立面図 注意事項 平成 12 年建設省告示第 146 号 木造の継手及び仕口の構造方法を定める件 第二号のただし書きにより接合金物を求める方法に準拠した計算を行います
目次 ( )
平成 25 年版 建築法規 ワークノート 東日本建築教育研究会 (2007-2013) 目次 (20072013) < 内 容 > ( ページ ) 1 建築法規の起源 --------------------------- (p 1~ 2) 意義 体系と構成 2 建築基準法の用語 --------------------------- (p 3~ 4) 3 面積算定 各部の高さ ---------------------------
定期報告 耐震診断基本データ 2006 年 4 月 1 日 ~2018 年 12 月 31 日 12 年 9 ヶ月 この耐震診断基本データは前回発表時から追加された診断結果を加算し毎回発表しています 対象の住宅について 1950 年 ( 昭和 25 年 )~2000 年 ( 平成 12 年 )5 月
PRESS RELEASE 建築年度別にみる耐震性に関するデータ発表 今回のトピックス 木耐協調査データ 2019 年 1 月 2019 年 1 月 16 日 ( 水 ) 定期報告 耐震診断基本データ p.1-2 建築年度で耐震性をチェック 耐震年表 p.3-4 ハチイチゼロゼロ 81-00 住宅 ( 新耐震 ) 4 棟に 3 棟は柱頭 柱脚接合部は最低ランクの Ⅲ p.7 と比較して 81-00
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新技術調査レポート ( ) 建築 ト 新技術調査 東日本大震災では 構造躯体にほとんど被害がない場合でも天井や間仕切壁などの非構造部材に損傷の発生した建物が多かった 中でも天井の被害は多数発生し 建物の継続使用に支障が生じたり 大規模な崩落により人的な被害が発生した例もあった ここでは 天井の被害状況や被害要因を概説するとともに 天井の耐震化に向けた国や学協会の動向 民間会社の取り組み等について調査報告する
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
さいたま市消防用設備等に関する審査基準 2016 第 4 渡り廊下で接続されている場合の取り扱い 155 第 4 渡り廊下で接続されている場合の 取り扱い
第 4 で接続されている場合の取り扱い 155 第 4 で接続されている場合の 取り扱い 156 第 3 章消防用設備等の設置単位 とが地階以外の階においてその他これらに類するもの ( 以下 とい う 同じ ) により接続されている場合は 原則として 1 棟であること ただし 次の 2 から 6 までに適合している場合 別棟として取り扱うことができる 1 この項において 吹き抜け等の開放式の とは
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1 Chikatada Kurata MITSUO OHKAWA 1950 1984 1992 1997 2008 281895226 219139 419159 91920 111922 11 2 5193061931 1 6 19261927 1927 9q werty 61920 192019281928 1929 1927 10 41930 1926 4 INAX REPORT No.177
国土技術政策総合研究所研究資料
(Ⅰ) 一般的性状 損傷の特徴 1 / 11 コンクリート床版 ( 間詰めコンクリートを含む ) からコンクリート塊が抜け落ちることをいう 床版の場合には, 亀甲状のひびわれを伴うことが多い 間詰めコンクリートや張り出し部のコンクリートでは, 周囲に顕著なひびわれを伴うことなく鋼材間でコンクリート塊が抜け落ちることもある 写真番号 9.1.1 説明コンクリート床版が抜け落ちた例 写真番号 9.1.2
裾野市役所常時微動測定報告書（速報）
静岡県裾野市役所常時微動測定報告書 ( 速報 211) 目次 1. 調査概要 2. 常時微動測定 2.1 建物概要 2.2 改修工事概要 2.3 測定方法および測定位置 2.4 測定結果 3. まとめ - 1 / 24 - 1. 調査概要本報告は,211 年 7 月 31 日に実施した静岡県裾野市市役所庁舎 ( 昭和 年建設, 地下 1 階, 地上 階建ての鉄筋コンクリート造建物 ) の耐震改修工事中における常時微動測定の結果をまとめたものである.
【建築基準法】 壁量計算
建物情報 屋根の重さ軽い屋根重い屋根風力区分一般地域強風地域 壁量計算 階 方向 建築基準法施行令第 46 条 構造耐力上必要な軸組等 第 4 項により軸組長さを検討する方法地震力風圧力壁量充足率存在壁量判定床面積係数必要壁量見付面積係数必要壁量 地震力風圧力 H.00 ( m ) (cm/ m ) ( m ) (cm/ m ) かつ A B C=A B D E F=D E G H=G C J=G
資料 -2 空き家実態調査 中間報告
資料 -2 空き家実態調査 中間報告 1. 現地調査の方法 1) 空き家候補の整理 下記 3つの情報に基づき 市全域の空き家候補 ( 現地調査対象建物 ) の抽出を行った 表 1-1 空き家候補抽出方法基情報調査者調査範囲調査方法空き家候補数 ( 戸 ) 空き家コンテンツ草津市 :H27.11 ゼンリン市全域 住宅地図会社調査員が目視調査で空き家と判定した建物 ( 共同住宅は全戸空き住戸のみ ) 427
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PRESS RELEASE 平成 27 年 8 月 27 日 ( 木 ) 耐震補強工事実施者の約 9 割は壁補強を実施 アンケートにみる補強工事の実態 ~ 木造住宅の耐震性 に関する調査データのご提供 ~ 日本木造住宅耐震補強事業者協同組合 ( 略称 : 木耐協 ) では 耐震診断の結果を 調査データ にまとめ この度発表いたしました 今回は 耐震診断を実施された方に回答いただいたアンケート結果をまとめ
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木造限界耐力計算における 階建てモデルの変位増分解析と平屋モデルについて - 木造軸組の限界耐力計算による耐震性能評価の適用に関する注意 - 平成 年 5 月 ( 修正 ) JSCA 関西木造住宅レビュー委員会 階も 階も同程度の変形量となって両方の階が大きく塑性域に入る場合 時刻歴応答解析 限界耐力計算 ( 変位増分による ) いずれの方法によってもバラツキが大きく 解が不安定になりやすいことが数値シミュレーションによって確認されています
写真 1~12に堀之内エリアでの地表地震断層や建物被害の状況を示す 写真 1と2は堀之内エリア西側の道路 ( 南側の県道と北側の農道 ) に現れた地表地震断層の痕跡である ( 文献 2)) いずれも上盤側となる東を向き 堀之内エリアを望む写真である 写真 3は堀之内南側の県道での液状化の痕跡であり
2014 年 11 月 22 日長野県北部地震での地表地震断層近傍での建物被害調査 ( 速報 ) 工学院大学建築学部久田嘉章 石川理人 (2014 年 12 月 2 日 ) 1. はじめに 2014 年長野県北部地震 (MJ6.7) で発生した地表地震断層の近傍の北城エリアと 大きな被害が集中した堀之内エリアを中心に 2014 年 11 月 30 日に建物被害調査を実施した 以下にその概要を紹介する
Microsoft PowerPoint - 建築物の地震動による被害（NILIM槌本）公開版.
建築物の地震動による被害 国土交通省国土技術政策総合研究所総合技術政策研究センター評価システム研究室槌本敬大 建築物の地震動による被害 建築物の被害に関する統計データ 被災建築物の応急危険度判定 被害調査の概要 木造建築物の被害 RC 造建築物の被害 鉄骨造建築物の被害 非構造部材の被害 宅地 地盤の液状化 1 最近の主な被害地震と建築物被害 被害戸数 0 50,000 100,000 150,000
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DYMO を用いた動的解析例 単柱式鉄筋コンクリート橋脚の動的耐震設計例 解説のポイント DYMOを使った動的解析による耐震性能照査の流れ 構造のモデル化におけるポイント 固有振動解析 動的解析条件 動的解析結果 ( 各種応答 ) の見方 安全性の照査 形状寸法あるいは支承諸元の変更始め 橋梁構造のモデル作成 固有振動解析による橋梁の固有振動特性の把握 動的解析条件の設定 動的解析の実施及び解析結果の評価
これだけは知っておきたい地震保険
これだけは知っておきたい地震保険 損害保険 ABC> 損害保険のいろいろ これだけは知っておきたい地震保険 地震保険は 地震や噴火またはこれらによる津波を原因とする災害に備える地震専用の保険です 日本は世界有数の地震国 いつどこで大地震が起きても不思議ではありません 火災保険では地震等による火災損害は補償されません 地震保険は 地震等により建物や家財の損害に備えた地震災害専用の保険です 2001 年
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
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2014/04/01 26 年度 名古屋市民間木造住宅耐震診断マニュアル ( 診断方法 報告書作成編 ) 注 意 名古屋市住宅都市局耐震化支援室 目次 概要 2014/04/01 1. 耐震診断業務の依頼 事務要領編による 2. 現地調査日時などの確認 事務要領編による 3. 事前調査 準備 P2 地盤調査は あなたの街の地震ハザードマップ の 過去の地震を考慮した最大クラス による 名古屋市ホームページより閲覧
過去の地震被害 文化財になるような古い建物は長い間 地震や風雨に耐えて残ってきたのだから大丈夫と考えられがちです しかし 全ての古い建物が必ずしも地震に強いわけではありません 大きな地震の経験がないものも多く 過去の地震で被害を受けたものもあります また 近年頻発している大きな地震で 多くの文化財建
文化庁 過去の地震被害 文化財になるような古い建物は長い間 地震や風雨に耐えて残ってきたのだから大丈夫と考えられがちです しかし 全ての古い建物が必ずしも地震に強いわけではありません 大きな地震の経験がないものも多く 過去の地震で被害を受けたものもあります また 近年頻発している大きな地震で 多くの文化財建造物が被害を受けています 文化財建造物には住宅や宗教施設として使われているものや 文化財として内部を公開活用しているものが数多くあります
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平成 23 年 4 月 1 日国土交通省国土技術政策総合研究所独立行政法人建築研究所 平成 23 年東北地方太平洋沖地震による建築物被害第 1 次調査那須町 矢板市 須賀川市などにおける木造を中心とした建築物被害 ( 速報 ) 1. 調査目的比較的震度が大きい地域のうち 他機関による調査を含めて情報が無い地域 ( 栃木県那須町 矢板市 さくら市 ) および3 月 14~15 日に RC 班が実施した調査情報
工場立地法の概要
コンプライアンス遵守について 建築基準法 消防法 工場立地法 1 コンプライアンスとは法令遵守 すなわち法律や規則を守ること 当社は2008 年以降 建築基準法 消防法 工場立地法に関わるコンプライアンスチェックを工場管理者様と共に行い 不適格部分を撤去 改修等により是正して来ました コンプライアンス違反への社会の目は年々厳しくなっています 特に今後 工場や事務所の増改築を計画する場合には上記法令に違反があると許可を受けられません
事例に基づく耐震性能の評価と被災度区分判定および復旧計画
被災した建物を実例とした日本の応急復旧技術の紹介 東北大学 Tohoku University 迫田丈志 Joji Sakuta 京都大学 Kyoto University 坂下雅信 Masanobu Sakashita 日本の応急復旧の流れ 1 応急危険度判定 危険 2 応急措置 軸力支持 水平抵抗力の確保 3 被災度区分判定 大破 4 準備計算 図面作成 建物重量 5 構造特性係数 Is の算定