目次 章 設計条件. 一般事項. 杭の条件. 使用材料および許容応力度. 杭配置図 側面図.5 地層データ.6 バネ定数および許容支持力 引抜力.7 作用力 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数. 杭基礎の剛性行列. 杭反力及び変位の計算 5 7. 負の周面摩擦力に対する検討 章 断面計算. 杭体断

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1 基礎の設計サンプルデータ 詳細出力例 Kui_ 場所打ち杭サンプルデータ

2 目次 章 設計条件. 一般事項. 杭の条件. 使用材料および許容応力度. 杭配置図 側面図.5 地層データ.6 バネ定数および許容支持力 引抜力.7 作用力 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数. 杭基礎の剛性行列. 杭反力及び変位の計算 5 7. 負の周面摩擦力に対する検討 章 断面計算. 杭体断面力. 杭体モーメント図 9. 杭体応力度 章 基礎杭計算結果一覧表 5 9 5章 予備計算 5. 水平方向地盤反力係数 5. 杭軸方向鉛直バネ定数 5. 許容支持力 引抜力の計算 5. 作用力計算 6章 杭頭結合計算 6. 設計条件 6. 杭頭とフーチング結合部の応力度照査 6. 仮想鉄筋コンクリート断面照査 6. 杭頭補強鉄筋の定着長 7章 レベル地震時の照査 設計条件 7. 計算結果一覧表 荷重変位曲線 7. 液状化無視 地震動タイプI 浮力無視 橋軸方向 最終震度 7.. 橋軸直角方向 降伏時 7.5 底版照査 7.5. 設計条件 形状寸法図 7.5. 照査位置 断面力算出 液状化無視 地震動タイプI 浮力無視 予備計算 7.6. M φ 7.6. 水平方向地盤反力係数 7.6. 地盤反力度の上限値 押込み支持力の上限値 引抜き支持力の上限値 7 8 8章 基礎バネ計算 8. 水平方向地盤反力係数 9 9

3 8. 杭軸直角方向バネ定数 杭軸方向バネ定数 固有周期算定用地盤バネ定数 5

4 - - 章 設計条件. 一般事項 データファイル名 Kui_.F8F タイトル コメント. 杭の条件 杭種 施工工法 場所打ち杭 場所打ち杭 杭頭結合条件 杭先端条件 剛結 ヒンジ ヒンジ 杭の種類 杭の許容変位量 常 時 地震時 支持杭 5.0 (mm) 杭体のヤング係数 5.0 (mm).50 0 (N/mm) 杭本数 杭径 (本) 0 (mm) 設計杭長 使用材料および許容応力度 コンクリート σck.00(n/mm ) 設計基準強度 単位 N/mm No 割増係数 許容曲げ圧縮応力度 σca 許容せん断応力度 τa τa 鉄筋 材質 SD5 ヤング係数比 n 5.00 単位 N/mm No 割増係数 許容曲げ圧縮応力度σsa 許容曲げ引張応力度σsa

5 - -. 杭配置図 側面図 杭頭座標 No X方向 Y方向 杭本ごとの座標ではなく 各方向の座標を示す.5 地層データ 層厚 層No 層種 常 時 地震時 平均 N 値 α Eo(kN/m ) γ(kn/m) f (kn/m) DE 常 時 地震時 γ γ f fn 粘性土 粘性土 砂質土 砂質土 バネ定数および許容支持力 引抜力 杭軸方向バネ定数 常 Kv(kN/m) 時 地震時 許容支持力 引抜力 常 (kn/本) 時 69 地震時 6 常 時 0 地震時 5 許容支持力 許容引抜力

6 - 水平方向地盤反力係数 kh(kn/m ) 層厚 橋軸方向 橋軸直角方向 層No 常 時 地震時 常 時 地震時 常 時 地震時 鉛直力 V 水平力 Hx モーメント My 水平力 Hy.7 作用力 No 荷重名略称 割増 係数 モーメント Mx 常時 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮) 橋軸直角方向 橋軸方向

7 - - 章 安定計算. 杭軸直角方向バネ定数 ()橋軸方向 a)杭頭剛結 単位 K K K K 常 kn/m kn/rad kn.m/m kn.m/rad 時 地震時 ()橋軸直角方向 a)杭頭剛結 単位 K K K K kn/m kn/rad kn.m/m kn.m/rad 常 時 地震時

8 杭基礎の剛性行列.変位法による底版中心の変位と外力の関係.剛性行列要素 Azz Azx Axz Σ Kv cos θ Kx sin θx Ky sinθy i Σ Kv cosθ sinθx Kx sinθx cosθx i Azay Aayz Σ Kv X cos θ Kx X sin θx Kx sinθx Ky X sin θy i Azy Ayz Σ Kv cosθ sinθy Ky sinθy cosθy i Azax Aaxz Σ Kv Y cos θ Kx Y sin θx Ky Y sin θy Ky sinθy i Axx Σ Kv sin θx Kx cosθx i Axay Aayx Σ Kv X sinθx cosθ Kx X sinθx cosθx Kx cosθx i Axy Ayx Σ Kv sinθx sinθy i Axax Aaxx Σ Kv Y cosθ sinθx Kx Y sinθx cosθx i Aayay Σ Kv X cos θ Kx X sinθx Kx Kx X sinθx Kx Ky X sinθy i Aayy Ayay Σ Kv X cosθ sinθy Ky X sinθy cosθy i Aayax Aaxay Σ Kv cos θ Kx sinθx Ky sin θy X Y Kx Y sinθx Ky X sinθy i Ayy Σ Kv sin θy Ky cosθy i Ayax Aaxy Σ Kv Y cosθ sinθy Ky Y sinθy cosθy Ky cosθy i Aaxax Σ Kv cos θ Kx sinθx Ky sin θy Y Ky Ky Y sinθy Ky i a)杭頭剛結 )常時

9 - 6 )地震時

10 杭反力及び変位の計算 δzi (δz αy Xi αx Yi) cosθi δx sinθxi δy sinθyi δxi (δz αy Xi αx Yi) sinθxi δx cosθxi δyi (δz αy Xi αx Yi) sinθyi δy cosθyi ここに PNi 杭軸方向反力(kN/本) PHi 杭軸直角方向反力(kN/本) Mti 杭頭モーメント(kN.m/本) Kvi 杭軸方向バネ定数(kN/m) Ki Ki 杭軸直角方向バネ定数(kN/m,kN/rad,kN.m/m,kN.m/rad) Xi Yi 杭頭座標 θi 杭軸が鉛直軸となす角度(rad) θi X Y方向合成角度 θxi X方向角度 θyi Y方向角度 δz 原点鉛直変位 δx 原点水平変位 X方向 αy 原点回転角 Y軸回り (rad) δy 原点水平変位 Y方向 αx 原点回転角 X軸回り (rad) δzi 杭頭の杭軸方向変位 δxi 杭頭の杭軸直角方向変位 X方向成分 δyi 杭頭の杭軸直角方向変位 Y方向成分 注 式中のiはi番目の杭 xはx方向 yはy方向を示す a)杭頭剛結 ()常時 原点作用力 原点変位 Vo = Hxo = δz = δx = (mm) (mm) Myo = Hyo = αy = δy = (mm) (rad) Mxo = 杭反力 αx = (rad) 行 列 X Y PN PHx Mty PHy Mtx δf(mm)

11 - 8 行 列 X.500 Y PN PHx Mty PHy PNmax = 8. Ra = : OK PNmin = δf = 8. Pa = (mm) δa = (mm) : OK : OK Mtx δf(mm) ()地震時 原点作用力 Vo = 667. Hxo = 96. 原点変位 δz = δx = (mm) (mm) Myo = Hyo = αy = δy = (mm) (rad) Mxo = 杭反力 7. αx = (rad) 行 列 X PNmax = PNmin = δf Y Mty PHy Mtx PHy Mtx.6-6. PN = = = : OK : OK (mm) δa = 5.00 (mm) : OK 8.8 Ra Pa PHx ()地震時 原点作用力 原点変位 Vo = Hxo = δz = δx =.7.7 Myo = Hyo = 96. αy = δy = 06 (mm) (rad) Mxo = 杭反力 αx = (rad) 行 列 X Mty δf = PN (mm) (mm) PHx PNmax = PNmin = Y δf(mm) Ra Pa = = : OK : OK (mm) δa = 5.00 (mm) : OK δf(mm)

12 - 9 ()常時(浮) 原点作用力 Vo = 原点変位 δz =.8 (mm) Hxo = Myo = δx = αy = (mm) (rad) Hyo = Mxo = δy = αx = (mm) (rad) 杭反力 行 列 X Y PN PHx Mty PNmax =.08 Ra = : OK PNmin = δf =.08 Pa = (mm) δa = (mm) : OK : OK (5)地震時(浮) 原点作用力 原点変位 Vo = Hxo = δz = δx = PHy αy = δy = (mm) (rad) Mxo = 杭反力 7. αx = (rad) 列 X PNmax = PNmin = δf Y Mty PHy Mtx PHy Mtx PN = = = : OK : OK (mm) δa = 5.00 (mm) : OK 8.8 Ra Pa PHx (6)地震時(浮) 原点作用力 原点変位 Vo = Hxo = δz = δx =..7 Myo = Hyo = 96. αy = δy = 06 (mm) (rad) Mxo = 杭反力 αx = (rad) X δf(mm) (mm) (mm) Myo = Hyo = 行 Mtx 行 列 Y PN δf(mm) (mm) (mm) PHx Mty δf(mm)

13 - 0 行 列 X Y PN PHx Mty = 6.00 : OK Pa = (mm) δa = (mm) : OK : OK PNmax = PNmin = δf = Ra PHy Mtx δf(mm)

14 - -. 負の周面摩擦力に対する検討.杭の諸元 杭種 場所打ち杭 杭の種類 施工工法 支持杭 場所打ち杭 杭径 設計杭長 0 (mm) 突出長 0 現地盤面から上を示す.鉛直支持力の検討 R Ra Ru qd Ap U Σ(Li fi) Rnf U Σ(Lj fj) ここに R 死荷重による杭反力 Ra 負の周面摩擦力を考慮した許容支持力 Ru 中立点より下にある地盤による杭の極限支持力 Rnf 負の周面摩擦力 Ws 中立点より下方の杭で置き換えられる部分の土の有効重量 W 杭の有効重量 W = Σ(W L Wo Lo) = 5.5 W 水中部単位長重量 = 6.6 (kn/m) L 水中部杭長 Wo 水位上部単位長重量 = = 7.7 (kn/m) qd Lo 水位上部杭長 = 0 杭先端で支持する単位面積当りの極限支持力度(kN/m ) Ap qd = 000 (kn/m ) 杭先端面積(m ) U 杭の周長 Li U = π.000 =.770 中立点より下の層厚 fi Lj 中立点より下の層の最大周面摩擦力度(kN/m ) 中立点より上の層厚 fj 中立点より上の層の最大周面摩擦力度(kN/m ) 正の周面摩擦力 層 土質 砂質土 砂質土 計 平均 N値 層厚Li γi (kn/m) Ws fi (kn/m) 極限支持力 Ru = qd Ap U Σ(Li fi) = 85.9 周長U Li fi (kn/m) U Li fi

15 - 負の周面摩擦力 平均 N値 層 土質 粘性土 粘性土 計 層厚Lj fj (kn/m) 周長U Lj fj (kn/m) U Lj fj Rnf = U Σ(Lj fj) = 許容支持力.杭体応力度の検討 負の周面摩擦力により生じる杭体応力度に対し 下記の条件式により安全性を照査する. (Po Rnf W ) σy Ap 但し 本照査では上式を展開し杭体応力度σが降伏応力度以下であることを照査する 杭体応力度(N/mm ) 杭頭に加えられた死荷重による杭頭荷重 = 87 (N) ここに σ Po Rnf 負の周面摩擦力 = (N) W 中立点より上方の部分の杭の有効重量(N) W = Σ(W L Wo Lo) W 水中部単位長重量 L 水中部杭長 Wo 水位上部単位長重量 Lo 水位上部杭長 照査断面での杭の純断面積 Ap σy 杭材料の降伏応力度 = 88 (N) = 6.6 (kn/m) = = 7.7 (kn/m) = 0 = 097 (mm ) = 0.0 (N/mm ).検討結果 常時 支持力 応力度 (N/mm ) 8 9 OK OK

16 - - 章 断面計算. 杭体断面力 ) 常時 杭頭剛結 杭頭作用力 H M 杭頭ヒンジ X方向 Y方向 X方向 Y方向 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K(kN.m/m) K(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z 0 0 /Mmax S Z 0 0 Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt)

17 - ) 地震時 杭頭剛結 杭頭ヒンジ 杭頭作用力 X方向 Y方向 H M X方向 Y方向 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K(kN.m/m) K(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt 7.6 Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S

18 - 5 ) 地震時 杭頭剛結 杭頭作用力 X方向 H M 杭頭ヒンジ Y方向 X方向 Y方向 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K(kN.m/m) K(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt 6.7 Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S

19 - 6 ) 常時(浮) 杭頭剛結 杭頭作用力 H M 杭頭ヒンジ X方向 Y方向 X方向 Y方向 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K(kN.m/m) K(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt Mmax Z 0 0 /Mmax S Z 0 0 Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt)

20 - 7 5) 地震時(浮) 杭頭剛結 杭頭ヒンジ 杭頭作用力 X方向 Y方向 H M X方向 Y方向 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K(kN.m/m) K(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt 7.6 Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S

21 - 8 6) 地震時(浮) 杭頭剛結 杭頭作用力 X方向 H M 杭頭ヒンジ Y方向 X方向 Y方向 杭軸直角方向バネ定数 K(kN/m) K(kN/rad) K(kN.m/m) K(kN.m/rad) Mt Mmax /Mmax Mt 6.7 Mmax Z /Mmax S Z Mmax 地中部最大モーメント Mt 杭頭モーメント /Mmax = / max(mmax,mt) 杭体断面力 Z δx(mm) M S δx(mm) M S

22 杭体モーメント図 ) 常時 杭 径 Hx = My = D = 0 (mm) 杭頭剛結 杭 Hy = Mx = 長 L = 5.00 Hx = Hy = 杭頭ヒンジ

23 - 0 ) 地震時 杭 径 D = 0 (mm) Hx = 6.5 Hy = My = -6.8 杭頭剛結 Mx = 杭 長 L = 5.00 Hx = 6.5 Hy = 9.86 杭頭ヒンジ

24 - ) 地震時 杭 径 D = 0 (mm) Hx = Hy = 杭 長 My = -6.7 杭頭剛結 Mx = L = 5.00 Hx = Hy = 杭頭ヒンジ

25 - ) 常時(浮) 杭 径 D = 0 (mm) Hx = Hy = 杭 長 My = 杭頭剛結 Mx = L = 5.00 Hx = Hy = 杭頭ヒンジ

26 - 5) 地震時(浮) 杭 径 D = 0 (mm) Hx = 6.5 Hy = My = -6.8 杭頭剛結 Mx = 杭 長 L = 5.00 Hx = 6.5 Hy = 9.86 杭頭ヒンジ

27 - 6) 地震時(浮) 杭 径 D = 0 (mm) Hx = Hy = 杭 長 My = -6.7 杭頭剛結 Mx = L = 5.00 Hx = Hy = 杭頭ヒンジ

28 杭体応力度 場所打ち杭 ヤング係数比 第断面 杭外径 D = 0(mm) 段 n = 5.00 鉄筋 かぶり(mm) As(cm) ΣAs(cm) D5- (@ 8) 曲げ応力度の照査 No 5 6 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σs,σsa (N/mm) σs',σs'a (N/mm) x(cm) (*) (*) (*) (*) Mr Mr_L 895. 常時 895. 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮).7 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す xは 曲げ応力度算出における中立軸位置を圧縮縁からの距離で示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する

29 - 6 せん断応力度の照査 部材断面幅 部材断面の有効高 b d = 06.7(mm) = 96.88(mm) 部材断面の有効高に関する補正係数 引張主鉄筋比ptに関する補正係数 Ce =.06 Cpt =.66 軸方向圧縮力による補正係数 CN 杭の断面積 Ac = 杭の断面二次モーメント 杭中心から引張縁までの距離 Ic y = (mm) = 60(mm) (mm) せん断力発生位置での斜引張鉄筋の鉄筋量 間隔 Aw (cm ) s (cm) 必要鉄筋量 Awreq (cm ) 斜引張鉄筋が負担するせん断力 Sh'( S Sca) コンクリートが負担するせん断力 Sca( τa b d) No 5 6 荷重名略称 着目杭 行 列 S M N Mo CN τ (N/mm) τa, τa Awreq(cm) s(cm), Aw(cm) , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,.97 常時 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮) 上段がNmax 下段がNminを示す

30 - 7 第断面 杭外径 D = 0(mm) 断面位置 =.56 段 鉄筋 かぶり(mm) D5- (@ 6) As(cm) ΣAs(cm) 曲げ応力度の照査 No 5 6 荷重名略称 着目杭 行 列 M N σc,σca (N/mm) σs,σsa (N/mm) σs',σs'a (N/mm) x(cm) (*) (*) (*) (*) (*) (*) (*) (*) Mr Mr_L 7.50 常時 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮) 78.0 上段がNmax 下段がNminを示す Mr_LはMrと実モーメントとの交点深度を示す xは 曲げ応力度算出における中立軸位置を圧縮縁からの距離で示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する せん断応力度の照査 部材断面幅 b = 06.7(mm) 部材断面の有効高 部材断面の有効高に関する補正係数 d Ce = 96.88(mm) =.06 引張主鉄筋比ptに関する補正係数 軸方向圧縮力による補正係数 Cpt =.005 CN No 荷重名略称 着目杭 行 列 S M N Mo CN τ (N/mm) τa, τa Awreq(cm) s(cm), Aw(cm) , , , ,.97 常時

31 - 8 No 5 6 荷重名略称 着目杭 行 列 S M N Mo CN τ (N/mm) τa, τa Awreq(cm) s(cm), Aw(cm) 65.8 (*) , , (*) , , (*) , , (*) , , , , , , (*) , , (*) , , (*) , , (*) , ,.97 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮) 上段がNmax 下段がNminを示す (*)は ヒンジ時の断面力を採用する ただし Nは剛結時の軸力を採用する

32 - 9 - 章 基礎杭計算結果一覧表 荷重ケースNo. 略称 原点作用力 Vo Hxo Myo Hyo Mxo 常時 地震時 地震時 常時(浮) kn kn kn.m kn kn.m mm mm rad mm rad 原点変位 δz δx αy δy αx δf, δa mm 鉛直反力 PNmax, Ra PNmin, Pa kn kn 水平反力 PH kn kn.m kn.m 杭作用モーメント 杭頭 Mt 地中部 Mm 杭体応力度 第 断 面 判定 σc,σca σs,σsa τ, τa τa Awreq,Aw N/mm N/mm N/mm N/mm cm OK OK OK OK

33 - 0 荷重ケースNo. 略称 原点作用力 Vo Hxo Myo Hyo Mxo 5 地震時(浮) 6 地震時(浮) kn kn kn.m kn kn.m mm mm rad mm rad 原点変位 δz δx αy δy αx δf, δa mm 鉛直反力 PNmax, Ra PNmin, Pa kn kn 水平反力 PH kn kn.m kn.m 杭作用モーメント 杭頭 Mt 地中部 Mm 杭体応力度 σc,σca σs,σsa τ, τa τa Awreq,Aw 第 断 面 N/mm N/mm N/mm N/mm cm 判定 杭 杭 OK OK 種 場所打ち杭工法 場所打ち杭 径 φ = 0 (mm) 杭 長 L = 5.00 杭体応力度の計算条件 かぶり 5 (mm) 第断面 D5 - 本 =.608 (cm )

34 - - 5章 予備計算 5. 水平方向地盤反力係数 杭外径 D = 杭体ヤング係数 杭体断面二次モーメント E = I = 杭の特性値(換算載荷幅算出) 常時 地震時 β = β = 水平抵抗に関する 地盤の深さ 常時 地震時 β = β = (kn/m) (m ) (m -) (m -) = (kn/m ) (地震時) =.89 = (地震時) (kn/m ) (地震時) 地震時BH算出時のα Eoの取扱い 常時 層厚 α Eo (kn/m) kh (kn/m) 層No 常 時 地震時 常 時 地震時 常 時 地震時

35 杭軸方向鉛直バネ定数 杭 工 種 場所打ち杭 法 場所打ち杭工法 a = (L D) 0.5 = Ap : 杭の純断面積 = Ep : 杭体のヤング係数 L : 杭長 =.50 0 = D = : 杭径 (m ) (kn/m) Kv = (kn/m)

36 許容支持力 引抜力の計算 )杭の諸元 杭 種 場所打ち杭 φ0 (mm) 工 法 設計杭長 場所打ち杭 L = 突出杭長 杭の種類 Lo = 0 支持杭 現地盤面から上を示す )許容支持力の計算 Ru = qd Ap U Σ(Li fi) Ru = qd Ap U Σ(Li fi DEi) (常 時), (地震時(液無)) (地震時(液有)) Ra 杭頭における杭の軸方向許容押込み支持力 n 安全率.0 (常 時).0 (地震時) γ 安全率の補正係数 =.0 Ru 地盤から決まる杭の極限支持力 qd 杭先端で支持する単位面積当りの極限支持力度 (kn/m ) qd = 000 (kn/m ) Ap 杭先端面積 (m ) U 杭の周長 U = π.000 =.770 Li 層厚 fi 層の最大周面摩擦力度(kN/m ) DEi 土質定数の低減係数 地震時のみ Ws 杭で置き換えられる部分の土の有効重量 Ws = Ap Σ(γi Li) γi 土の有効単位重量(kN/m ) 周面摩擦力および杭で置き換えられる部分の土の有効重量 常 時 層 No 土質 粘性 平均 N値 粘着力 (kn/m) 層厚 Li γi (kn/m) 粘性 砂質 砂質 計 Ws fi (kn/m) 0. Li fi (kn/m) 56.0 地震時(液無) 層 No 土質 粘性 粘性 平均 N値 粘着力 (kn/m) 層厚 Li γi (kn/m) Ws fi (kn/m) Li fi (kn/m)

37 - 層 No 土質 砂質 砂質 平均 N値 粘着力 (kn/m) 層厚 Li γi (kn/m) 計 Ws fi (kn/m) 0. Li fi (kn/m) 56.0 地盤から決まる極限支持力 常 時 Ru = qd Ap U Σ(Li fi) = 地震時(液無) Ru = qd Ap U Σ(Li fi) = W 杭の有効重量 56.0 = = 888 ()内は地震時を示す W = Σ(W L Wo Lo) = 5.( W 水中部単位長重量 L 水中部杭長 5.) 上杭 (kn/m) = 6.6 = 5.000(5.000) Wo 水位上部単位長重量(kN/m) = 7.7 Lo 水位上部杭長 = 0( 0) 許容支持力 )許容引抜力の計算 Pu = U Σ(Li fi) (常 時), (地震時(液無)) Pu = U Σ(Li fi DEi) (地震時(液有)) Pa 杭頭における杭の軸方向許容引抜力 n 安全率 6.0 (常 時).0 (地震時) Pu 地盤から決まる杭の極限引抜力 Pu = = 589 Pu =.770 W 杭の有効重量 (常 時) 56.0 = 589 (地震時(液無)) 5. (常 時) 5. (地震時) 許容引抜力

38 - 5 )計算結果一覧 (kn/本) 常 時 69 許容支持力 地震時(液無) 6 常 0 時 許容引抜力 地震時(液無) 5

39 作用力計算 ()設計条件 )設計水平震度 底版 上載土 橋軸方向 橋軸直角方向 慣性力を考慮する上載土の高さ 底版天端から.00 )使用材料の単位重量 (単位 kn/m ) 底版 γc.5 上載土(湿潤) γt 9.0 上載土(飽和) γsat 水 γw 9.8 )柱形状寸法 柱本数 柱形状 矩形 柱断面寸法 柱番号 a b a 橋軸直角方向 b 橋軸方向 )底版形状寸法および上載土厚 (単位 m) 橋軸直角方向 橋軸方向 上面寸法 B = 0 B =.00 B = 0 L = L = L = 下面寸法 Lx =.00 Ly = 8.00 天端偏心量 ex = 0 ey = 0 高さ寸法 H = H = H =.000 (上載土厚) )柱位置 (単位 m) Y X X 底版上面図心位置からの離れ 底版下面図心位置からの離れ 図心を原点とした座標値

40 - 7 6)水位 水位は底版下面からの高さを示す case 荷重名称 水位 常時 0 地震時 0 地震時 0 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮).500

41 - 8 ()形状寸法図 橋軸直角方向 橋軸方向

42 - 9 ()自重および上載土重量 計算式 ) ) ) ) 5) 6) (0.500/6) {(.00.00) 8.00 (.00.00).00} (0.500/6) { 8.00 (.00.00).00 (.00.00)} 9.0 V x V x y V y 計 = = = = = =

43 - 0 ()浮力 ) 水位 =.500 (底版下面からの高さ) 計算式 ) ) (0.500/6) {(.00.00) 8.00 (.00.00).00} 9.8 ) (0.500/6) { 8.00 (.00.00).00 (.00.00)} 8.8 V x V x y V y 計 0.8 = = =

44 - (5)慣性力 橋軸方向 V 橋軸直角方向 z kh H H z kh H H z 計

45 - (6)柱下端作用力 橋軸方向 z =.500 case 柱 計 計 計 計 計 計 V H y M V y H z ΣM = ΣM = ΣM = ΣM = ΣM = ΣM = 橋軸直角方向 z =.500 case 柱 計 計 計 計 計 計 V H x M V x H z ΣM = ΣM = ΣM = ΣM = ΣM = ΣM =

46 - (7)底版下面中心における作用力 case 項 自重及び上載土 浮力 ( 0) 慣性力 柱下端作用力 合 計 自重及び上載土 浮力 (.500) 慣性力 柱下端作用力 合 6 計 自重及び上載土 浮力 (.500) 慣性力 柱下端作用力 合 5 計 自重及び上載土 浮力 ( 0) 慣性力 柱下端作用力 合 計 自重及び上載土 浮力 ( 0) 慣性力 柱下端作用力 合 目 計 自重及び上載土 浮力 (.500) 慣性力 柱下端作用力 合 計 Vo Hyo Mxo Hxo Myo

47 - (8)作用力一覧 case 荷重名略称 Vo Hyo Mxo Hxo Myo 常時 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮)

48 - 5-6章 杭頭結合計算 6. 設計条件 )杭頭結合方法および諸元 結合方法 方法B 杭 種 場所打ち杭 杭 材 径 φ = 0 (mm) 料 フーチングコンクリート設計基準強度 補強鉄筋材質 σck =.00 (N/mm ) SD5 )杭頭部形状図 )杭頭作用力 case 荷重名略称 割増 係数 鉛直反力 PNmax PNmin 水平反力 PHmax モーメント 水平端部 :杭頭 :地中部 SW 常時 地震時 地震時 常時(浮) 地震時(浮) 地震時(浮) SWは下記算出に用いるモーメント :杭頭 :地中部 を示す 仮想鉄筋コンクリート断面の応力度

49 杭頭とフーチング結合部の応力度照査 ()押込み力に対する照査 )フーチングコンクリートの垂直支圧応力度 PNmax 軸方向最大押込み力 (N) D 杭外径 = 0 (mm) case 荷重名略称 PNmax σcv (N/mm) σcva (N/mm) 判定 常時 OK 地震時 OK 地震時 OK 常時(浮) OK 5 地震時(浮) OK 6 地震時(浮) OK )フーチングコンクリートの押抜きせん断応力度 h 垂直方向の押抜きせん断に抵抗するフーチングの有効厚さ case 荷重名略称 PNmax τv (N/mm) τa (N/mm) = 500 (mm) 判定 常時 OK 地震時 OK 地震時 OK 常時(浮) OK 5 地震時(浮) OK 6 地震時(浮) OK ()水平力および曲げモーメントに対する照査 )フーチングコンクリートの水平支圧応力度 PHmax 軸直角方向力 (N) L 杭の埋込み長 = 00 (mm) case 荷重名略称 常時 PHmax σch (N/mm) σcha (N/mm) 判定 7.0 OK 地震時 OK 地震時 OK 常時(浮) 7.0 OK

50 - 7 case 荷重名略称 PHmax σch (N/mm) σcha (N/mm) 判定 5 地震時(浮) OK 6 地震時(浮) OK )フーチング端部の杭に対する水平方向の押抜きせん断応力度 PH h 水平端部杭の軸直角方向力 (N) 水平方向の押抜きせん断力に抵抗するフーチングの有効厚さ = case 荷重名略称 常時 PH τh (N/mm) τa (N/mm) 600 (mm) 判定 OK 地震時 OK 地震時 OK 常時(浮) OK 5 地震時(浮) OK 6 地震時(浮) OK

51 仮想鉄筋コンクリート断面照査 )断面 杭外径 D 0 (mm) Do = Ro = 0 (mm) (mm) 仮想RC断面直径 内径 = )鉄筋 段 鉄筋 D5 - (@ 8) かぶり(mm) As(cm) (cm ) ΣAs = )仮想鉄筋コンクリート断面の照査 断面力 No 荷重名略称 中立軸 応力度 (N/mm) 許容値 (N/mm) X (cm) σc σca 軸力 判定 M N σs σsa 常時 Nmax Nmin OK OK 地震時 Nmax Nmin OK OK 地震時 Nmax Nmin OK OK 常時(浮) Nmax Nmin OK OK 5 地震時(浮) Nmax Nmin OK OK 6 地震時(浮) Nmax Nmin OK OK )必要鉄筋量の照査 鉄筋量 ΣAs =.6 (cm ) 必要鉄筋量 Asr = 65. (cm ) OK

52 杭頭補強鉄筋の定着長 L Lo 0 d L Lo 埋込み長 (mm) 鉄筋の定着長 (mm) σsa τoa 鉄筋の許容引張応力度 = 0 (N/mm ) 許容付着応力度 =.600 (N/mm ) Ast u 杭頭補強鉄筋 断面積 (mm ) 周長 (mm) d 段 d (mm) 5 u (mm) 80 径 (mm) Ast(mm) Lo (mm) L (mm) 79 0 フーチング下面主鉄筋中心位置よりLを確保する

53 - 50-7章 レベル地震時の照査 7. 設計条件. 基本条件 検討ケース 地震動タイプI 浮力無視 液状化無視 地震動タイプII 浮力考慮 浮力無視 浮力考慮 液状化考慮 慣性力の向き 正方向 正方向 地盤種別 計算分割数 I種地盤 00 Y-U,Y-Y'区間の低減率 /0000. 杭基礎 杭頭条件 橋軸方向 橋軸直角方向 剛結 杭先端条件 杭種 ヒンジ 場所打ち杭 杭本数 杭径 (本) D =.000 設計杭長 設計極限押込力 L = PNu = 引抜力 杭軸方向バネ定数 PTu = KvE = (kn/m). 単杭および群杭に関する補正係数 群杭による補正係数 砂質土 ηk = ηp αp =.500 ηp αp =.500 粘性土 橋軸方向 橋軸直角方向 ηk = ηp =.000 単杭による補正係数 砂質土 αk =.500 αp =.000 粘性土 αk =.500 αp =.500 αp =.000 ( N) (N

54 - 5. 地盤データ No 層厚 層種 受働土圧強度pp(kN/m ) 平均 N値 層上面 着目点 ピッチ 地盤反力係数 khe(kn/m ) 層下面 粘性土 粘性土 砂質土 砂質土 耐震設計上の地盤面 第 層上面 5. 杭本体データ コンクリート設計基準強度 σck =.00 (N/mm ) 鉄筋の降伏応力度 主鉄筋 帯鉄筋 σy σy 鉄筋のヤング係数 降伏鉄筋位置 Es = 5.00 (N/mm ) = 5.00 (N/mm ) = (N/mm ) 最遠鉄筋位置 断面方向分割数 鉄筋の扱い 50 帯状に換算 杭の単位長さ当り重量 主鉄筋 No 区間長 w = 7.7 (kn/m) かぶり(cm) 段目 段目 段目 径 本数 かぶり 径 本数 かぶり 径 本数 かぶり.56 D5 5.0 D D D5 5.0 D D 横拘束筋 帯鉄筋 横拘束筋 No 区間長 断面積 (cm) 杭頭補強鉄筋 仮想RC断面直径 内径 No 径(mm) D5 本数 間隔 (cm) 帯鉄筋 有効長 (cm) 断面積 (cm ) Do = 0 (mm) Ro = (mm) かぶり(mm) 50 M-φ 死荷重時軸力 No 区間長 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 死荷重時 軸力N 杭体My 87.9 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面My 05. 仮想RC断面My

55 - 5 軸力 時 No 区間長 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 仮想RC断面My 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面My 杭体My 杭配置 杭頭座標 No X方向 Y方向 杭本ごとの座標ではなく 各方向の座標を示す

56 作用力 死荷重時上部工反力 橋脚躯体重量 Rd Wp = = 底版下面からWp重心位置までの高さ 慣性力を考慮する底版および上載土重量 yp WF = = 底版下面からWF重心位置までの高さ 底版下面から水位までの高さ yf = =.6 0 脚柱に作用する浮力 底版および上載土重量 浮力を含む Up WF + Ws = = 死荷重時に底版下面に作用する水平力 Hd Hd = = 橋軸方向 橋軸直角方向 死荷重時に底版下面中心に作用するモーメント Md Md = = 橋軸方向 橋軸直角方向 死荷重時に底版下面中心に作用する鉛直力 Vo = 95 橋軸方向 橋軸直角方向 単位 タイプI タイプII タイプI タイプII Cz khco khp khg 橋脚の終局水平耐力 大きな余裕がない 大きな余裕がある Wu kn yu m ここに Cz khco 設計水平震度 khp khg 基礎の設計に用いる設計水平震度 地盤面における設計水平震度 Wu yu 当該橋脚が支持する上部構造部分の重量 底版下面から上部構造慣性力作用位置までの高さ

57 計算結果一覧表 液状化無視 地震動タイプI 浮力無視 () 橋軸方向 水平震度 kh = 単位 ()杭 ()杭 最大曲げモーメント Mmax kn.m 降伏曲げモーメント My kn.m 条件 条件 抽出条件 発生深さ 基 礎 の 耐 力 照 査 m 0 杭体区間 0 Mmax My Mmax My 判定 降伏していない杭がある 杭頭最大鉛直反力 PN kn 80.6 押込み支持力の上限値 PNu kn OK PN PNu 判定 押込み支持力の上限値に達しない 杭基礎のせん断力 せ ん 断 力 の 照 査 S kn 7.78 杭反力分 kn 7.78 杭体慣性力分 kn 杭基礎のせん断耐力 Ps kn コンクリート負担分 Sc kn 帯鉄筋負担分 Ss kn 判定 S Ps OK OK 以上のように 基礎は降伏に達しない 最大曲げモーメントの抽出条件 条件 全範囲 杭頭から杭先端まで の杭体曲げモーメントMがMc未満のとき M Mc が最大となる位置 条件 Mc M Myとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mc Mc M Myとなる範囲を対象として M My が最大となる位置 条件 My M Muとなる範囲があるとき 他の範囲ではM My My M Muとなる範囲を対象として M Mu が最大となる位置 条件 Mu Mとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mu M Muとなる最上部 底版の照査 曲げに対する照査 押込み側底版先端 からの距離 作用曲げモーメント 降伏曲げモーメント 釣合鉄筋量 (cm) 判 定

58 - 55 せん断に対する照査 はりとしての照査 押込み側底版先端 からの距離 作用せん断力 せん断耐力 判 定 版としての照査 押込み側底版先端 からの距離.950 作用せん断力 せん断耐力 58 判 定

59 - 56 () 橋軸直角方向 水平震度 kh = 0.67 単位 ()杭 ()杭 最大曲げモーメント Mmax kn.m 降伏曲げモーメント My kn.m 条件 条件 条件 抽出条件 発生深さ 基 礎 の 耐 力 照 査 ()杭 m 杭体区間 0 0 Mmax My 0 Mmax My Mmax My 判定 全ての杭が降伏した 杭頭最大鉛直反力 PN kn 押込み支持力の上限値 PNu kn PN PNu 判定 押込み支持力の上限値に達しない 変 位 照の 査 フーチングの回転角 回転角の制限値の目安 rad αfoa rad 0 判定 αfo αfoa 杭基礎のせん断力 せ ん 断 力 の 照 査 αfo kn 杭反力分 kn 杭体慣性力分 kn 杭基礎のせん断耐力 S Ps kn コンクリート負担分 Sc kn 帯鉄筋負担分 Ss kn 判定 S Ps OK OK OK 以上のように 基礎は khyf = 0.67 で降伏に達したが khcf khyf( )より 基礎の降伏が生じるが基礎本体あるいは基礎周辺地盤に 塑性化が生ずることにより減衰の影響が大きくなるので 基礎の損傷はそれ以上は進展しな いと判断される ここに khyf 基礎が降伏に達するときの水平震度( = 0.67) khcf 基礎のレベル地震時照査に用いる設計水平震度 khcf = CD Cz khco = = CD 減衰定数別補正係数 = Cz khco レベル地震時照査に用いる設計水平震度( = ) 最大曲げモーメントの抽出条件 条件 全範囲 杭頭から杭先端まで の杭体曲げモーメントMがMc未満のとき M Mc が最大となる位置 条件 Mc M Myとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mc Mc M Myとなる範囲を対象として M My が最大となる位置 条件 My M Muとなる範囲があるとき 他の範囲ではM My My M Muとなる範囲を対象として M Mu が最大となる位置 条件 Mu Mとなる範囲があるとき 他の範囲ではM Mu M Muとなる最上部

60 - 57 底版の照査 曲げに対する照査 押込み側底版先端 からの距離 作用曲げモーメント 降伏曲げモーメント 釣合鉄筋量 (cm) 判 定 せん断に対する照査 はりとしての照査 押込み側底版先端 からの距離 作用せん断力 せん断耐力 判 定

61 荷重変位曲線 水平震度 変位曲線 液状化無視 地震動タイプI 浮力無視 () 橋軸方向 αi 水平 震度 水平力 上部構造 慣性力作用 位置の変位 極限支持力 杭本体状態 押込側 杭列数 引抜側 杭列数 () () 基礎耐力 備 考 降伏 せん 断 / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ 断面照査時 極限支持力 全杭列中 極限支持力に達している杭列数を示す 杭本体状態 () 図心より前の杭 () 図心より後の杭 ひび割れ前の状態 ひび割れ 降伏 降伏 終局 塑性ヒンジ発生

62 - 59 () 橋軸直角方向 αi 水平 震度 水平力 上部構造 慣性力作用 位置の変位 極限支持力 杭本体状態 基礎耐力 押込側 杭列数 引抜側 杭列数 () () () 備 考 降伏 せん 断 / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ / 0/ 基礎の降伏 極限支持力 全杭列中 極限支持力に達している杭列数を示す 杭本体状態 () 最前列の杭 () 図心より前の杭 ひび割れ前の状態 ひび割れ 降伏 降伏 終局 () 図心より後の杭 塑性ヒンジ発生

63 液状化無視 地震動タイプI 浮力無視 7.. 橋軸方向 最終震度 設計荷重 水平震度 鉛直力 V 水平力 H = Rd + Wp - Up + Ws + WF' = = 95 = (Wu + Wp) khp + WF khg khi/(cz khco) + Hd = ( ) / = 7.78 モーメント M = (Wu yu + Wp yp) khp + WF khg khi/(cz khco) yf + Md = ( ) / = 底版下面中心における変位 変位量 水平変位 866 鉛直変位 9008 回転変位(rad) 90 杭反力 押込み支持力の上限値 PNu = 引抜き支持力の上限値 PTu = 杭列 鉛直反力 水平反力 モーメント 杭頭座標 杭本数 杭反力分 底版前面負担分 合計 950

64 - 6 杭 地盤データ (()杭)

65 - 6 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 深さ 区間長 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 05.

66 - 6 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

67 - 6 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

68 - 65 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M Mc : My M Mu : Mc M My : Mu M

69 - 66 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

70 - 67 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

71 - 68 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

72 - 69 杭 地盤データ (()杭)

73 - 70 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 深さ 区間長 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 5.6

74 - 7 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

75 - 7 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

76 - 7 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M Mc : My M Mu : Mc M My : Mu M

77 - 7 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

78 - 75 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

79 - 76 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

80 - 77 杭基礎のせん断耐力 杭径 D 荷重の正負交番作用の影響に関する補正係数 Cc 部材幅 b mm 06 部材高 h mm 06 有効高 d mm 97 有効高に関する補正係数 Ce 軸方向引張鉄筋比 pt 軸方向引張鉄筋比に関する補正係数 Cpt 作用軸力 死荷重作用時 N kn 作用曲げモーメント 終局曲げモーメント M kn.m 6.0 断面積 Ac mm.0 06 断面二次モーメント Ic mm 図心より引張縁までの距離 y mm 軸方向圧縮力によりコンクリートの応力度が 部材引張縁で零となる曲げモーメント Mo kn.m 軸方向圧縮力による補正係数 CN コンクリートが負担できる平均せん断応力度 コンクリートが負担するせん断耐力 mm τc N/mm Sc kn Aw mm 帯鉄筋の間隔 s mm σsy 帯鉄筋の断面積 帯鉄筋の降伏点 00 N/mm 帯鉄筋の負担するせん断耐力 Ss kn 7.6 杭本あたりのせん断耐力 Ps kn.09 杭の総本数 n 本 杭基礎のせん断耐力 Ps kn 99.08

81 橋軸直角方向 降伏時 設計荷重 水平震度 0.67 鉛直力 V = Rd + Wp - Up + Ws + WF' = = 95 水平力 H モーメント M = (Wu + Wp) khi + WF khg khi/(cz khco) + Hd = ( ) / = = (Wu yu + Wp yp) khi + WF khg khi/(cz khco) yf + Md = ( ) / = 底版下面中心における変位 変位量 水平変位 08 鉛直変位 9008 回転変位(rad) 9 杭反力 押込み支持力の上限値 引抜き支持力の上限値 杭列 PNu = PTu = 鉛直反力 水平反力 モーメント 杭頭座標 杭本数 杭反力分 底版前面負担分 合計 950

82 - 79 杭 地盤データ (()杭)

83 - 80 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 深さ 区間長 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 05.

84 - 8 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

85 - 8 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

86 - 8 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M Mc : My M Mu : Mc M My : Mu M

87 - 8 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

88 - 85 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

89 - 86 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

90 - 87 杭 地盤データ (()杭)

91 - 88 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 深さ 区間長 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 05.

92 - 89 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

93 - 90 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

94 - 9 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M Mc : My M Mu : Mc M My : Mu M

95 - 9 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

96 - 9 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

97 - 9 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

98 - 95 杭 地盤データ (()杭)

99 - 96 前面地盤状態 深さ 区間長 地盤反力係数(kN/m) 死荷重時 設計荷重時 前面地盤の水平地盤 反力度の上限値(kN/m) 層上面 層下面 M φ関係 Mc φc(/m) My φy(/m) Mu φu(/m) 深さ 区間長 杭頭仮想鉄筋コンクリート断面 My = 5.6

100 - 97 杭地中部変位 断面力 (()杭) 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

101 - 98 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力

102 - 99 深さ 水平変位 曲げモーメント 杭体 状態 せん断力 杭体状態 : M Mc : My M Mu : Mc M My : Mu M

103 - 00 前面地盤反力度 深さ (()杭) 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

104 - 0 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

105 - 0 深さ 地盤反力度 (kn/m) 弾性= 塑性= 地盤反力度の 上限値(kN/m )

106 - 0 杭基礎のせん断耐力 杭径 D 荷重の正負交番作用の影響に関する補正係数 Cc 部材幅 b mm 06 部材高 h mm 06 有効高 d mm 97 有効高に関する補正係数 Ce 軸方向引張鉄筋比 pt 軸方向引張鉄筋比に関する補正係数 Cpt 作用軸力 死荷重作用時 N kn 作用曲げモーメント 終局曲げモーメント M kn.m 6.0 断面積 Ac mm.0 06 断面二次モーメント Ic mm 図心より引張縁までの距離 y mm 軸方向圧縮力によりコンクリートの応力度が 部材引張縁で零となる曲げモーメント Mo kn.m 軸方向圧縮力による補正係数 CN コンクリートが負担できる平均せん断応力度 コンクリートが負担するせん断耐力 mm τc N/mm Sc kn Aw mm 帯鉄筋の間隔 s mm σsy 帯鉄筋の断面積 帯鉄筋の降伏点 00 N/mm 帯鉄筋の負担するせん断耐力 Ss kn 7.6 杭本あたりのせん断耐力 Ps kn.09 杭の総本数 n 本 杭基礎のせん断耐力 Ps kn 99.08

107 底版照査 7.5. 設計条件 コンクリートの設計基準強度 主鉄筋の降伏点 斜引張鉄筋の降伏点.00 (N/mm ) σck = σy σy = (N/mm ) = (N/mm ) 主鉄筋 橋軸方向 かぶり (cm) 鉄筋径 ピッチ (mm) 上側 段目.0 D 5 下側 段目 5.0 D 5 橋軸直角方向 張出部 柱 柱 かぶり (cm) 鉄筋径 ピッチ (mm) かぶり (cm) 鉄筋径 ピッチ (mm) 上側 段目.0 D 5.0 D 5 下側 段目 5.0 D D5 5 スターラップ 鉄筋径 幅当たりの 鉄筋本数 間隔 (cm) 版としての照査 鉄筋本数 橋軸方向 D 橋軸直角方向 D 照査条件 柱間の曲げに対する照査 する 柱間のせん断に対する照査 柱前面の設計曲げモーメントの取扱い する せん断スパンの影響を考慮せずに行う 柱前面の曲げモーメントを用いる せん断スパンの上限値 版としてのせん断照査のせん断スパン 考慮しない 柱前面に生じる曲げモーメントとせん断力との比 照査断面上の集中荷重 最小鉄筋量照査 考慮 無視でより厳しい方を設計せん断力とする しない 釣合鉄筋量算出時の鉄筋の取扱い 複鉄筋

108 形状寸法図 橋軸直角方向 橋軸方向

109 照査位置 橋軸方向 No 照査位置 照査対象 杭中心位置 曲げ照査 せん断照査 h せん断照査 柱前面 曲げ照査 柱前面 曲げ照査 5 h せん断照査 6 杭中心位置 曲げ照査 せん断照査 橋軸直角方向 No 照査位置 照査対象 杭中心位置 曲げ照査 柱前面 曲げ照査 柱前面 曲げ照査 柱間最大最小M 曲げ照査 5 h せん断照査 6 h せん断照査

110 - 07 No 照査位置 照査対象 7 柱間最大最小M 曲げ照査 8 柱前面 曲げ照査 9 柱前面 曲げ照査 杭中心位置 曲げ照査 0

111 断面力算出 ()橋軸方向 a)フーチング自重および上載土重量 フーチング ()W L h b γc x L L ()W / L h b γc x L L ()W L h b γc x L ()テーパ上の上載土 i)h hwのとき W / L h b γsat x L / L ii)hw hのとき W / L h b γt x L / L

112 - 09 iii)h hw hのとき W / L h b γsat x L L W L h b γt x L L W / L h b γt x L / L W W W W x (W x W x W x) W (5)水位より下の上載土 W5 L h b γsat x5 L (6)水位より上の上載土 W6 L h5 b γt x6 L (7)浮力 W7 L hw b γw x7 L ここに b γc 奥行き長 =.00 フーチング単位重量 =.50(kN/m ) γsat 上載土の飽和重量 =(kn/m ) γt 上載土の湿潤重量 =9.00(kN/m ) hw (h h)とhwのうち小さい方の値 γw 水の単位重量 = 9.8(kN/m ) 照査位置 L =.00 杭中心 L = 0 L =.00 h =.000 h = 0.9 h =.9 W = 670. x = W = W =. x = 0.00 x = 0 h h5 hw h h W5 W6 W7 W L x5 x6 x7 x L ΣW 7.0 Σ(W x) 79.98

113 - 0 照査位置 L =.950 h L = 0 L =.950 h =.000 h = 0.5 h =.5 W =089.7 x = W = W = x = x = 0 h h5 hw h h W5 W6 W7 W L x5 x6 x7 x L ΣW 6. Σ(W x) 0.06 照査位置 L =.00 柱前面 L = L =.00 h =.000 h = h =.500 W =7.66 x =.650 W = 6.6 x =. W = 69.8 x = 50 h h5 hw h h W5 W6 W7 W L x5 x6 x7 x L ΣW Σ(W x) 照査位置 L = 5.00 柱前面 L = L =.00 h =.000 h = h =.500 W =7.66 x =.650 W = 6.6 x =. W = 69.8 x = 50 h h5 hw h h W5 W6 W7 W L x5 x6 x7 x L ΣW Σ(W x) 照査位置 L = 6.50 h L = 0 L =.950 h =.000 h = 0.5 h =.5 W =089.7 x = W = x = W = x = 0 h h5 hw h h W5 W6 W7 W L x5 x6 x7 x L ΣW 6. Σ(W x) 0.06

114 - 6 照査位置 L = 7.00 杭中心 L = 0 L =.00 h =.000 h = 0.9 h =.9 W = 670. x = W = W =. x = 0.00 x = 0 h h5 hw h h W5 W6 W7 W L x5 x6 x7 x L ΣW 7.0 Σ(W x) b)杭反力 ()照査位置における杭鉛直反力によるせん断力 Sp Σ(Vi) ()照査位置における杭頭反力による曲げモーメント 杭鉛直反力Viによる曲げモーメント Mp Σ(Vi xi) 杭頭水平反力Hiによる曲げモーメント Mp Σ(Hi) hg 杭頭モーメントMtiによる曲げモーメント Mp Σ(Mti) Mp Mp Mp Mp ここに Vi i番目の杭の鉛直反力 Hi i番目の杭の水平反力 Mti i番目の杭頭モーメント xi hg i番目の杭中心から照査位置までの距離 フーチング厚の/ ただし テーパ付きの場合 断面下縁から図心位置までの高さとする

115 - 照査位置 L =.00 杭中心 hg =.097 Sp x 0 Mp Mp 60.8 Mp 556. Mp 照査位置 L =.950 h hg =.57 Sp x Mp Mp 76.6 Mp 556. Mp 7.70 照査位置 L =.00 柱前面 hg =.50 Sp x.000 Mp -65. Mp Mp 556. Mp 照査位置 L = 5.00 柱前面 hg =.50 Sp 9.05 x Mp Mp Mp Mp Mp 5 照査位置 L = 6.50 h hg =.57 Sp 9.05 x Mp Mp Mp 照査位置 L = 7.00 杭中心 hg =.097 Sp 9.05 x 0 Mp Mp Mp Mp

116 - c)設計断面力 設計曲げモーメント 曲げに対する照査は単位幅あたりの計算を行う よって 有効幅の換算係数αにより 有効幅mあたりに換算して設計曲げモーメント を求める M = α Mo Mo = Mp Σ(W x) } B ここに M 設計曲げモーメント(kN.m/m) α 有効幅の換算係数 Mo 作用曲げモーメント(kN.m/m) Mp 杭頭反力による曲げモーメント W x 底版自重 上載土重量 および浮力 照査断面からWの重心位置までの距離 b 有効幅 下側引張 b = B B 上側引張 b = Σ( tci +.5d ) B 底版全幅 =.00 tc 柱または壁の躯体幅 tc =.500, tc =.500 d 底版の有効高 照査位置 L =.00 杭中心 Mp ΣWx Mo (kn.m/m) b.00 d.50 α.000 M (kn.m/m) 照査位置 L =.00 柱前面 Mp ΣWx Mo (kn.m/m) b.00 d.90 α.000 M (kn.m/m) 照査位置 L = 5.00 柱前面 Mp ΣWx Mo (kn.m/m) 0.70 b.00 d.50 α.000 M (kn.m/m) 0.70 照査位置 L = 7.00 杭中心 Mp ΣWx Mo (kn.m/m) b.00 d.90 α.000 M (kn.m/m)

117 - 設計せん断力 せん断照査に用いる設計せん断力は次のように求める ただし 杭中心位置でのせん断力は 杭鉛直反力を含んだ場合と含まない場合とで 絶対値の大きい方とする S = So Sh' So = Sp ΣW } B ここに S 設計せん断力 Sp 杭頭反力によるせん断力 W 底版自重 上載土重量 および浮力 B 底版全幅 =.00 Sh' 部材の有効高の変化の影響によるせん断力 ただし せん断スパン比によるせん断耐力の補正を行う場合には 部材の有効高の変化の影響を考慮しない ()せん断力と曲げモーメントの符号が同じとき ()せん断力と曲げモーメントの符号が異なるとき M d 部材断面に作用する曲げモーメント(kN.m/m) 底版の有効高 γ 引張鋼材が部材軸方向となす角度(度) a せん断スパン 下側引張 上側引張 a L M' S' a L L' M' 照査断面とそれより外側の杭鉛直反力により柱あるいは壁前面に生じる 曲げモーメント S' 照査断面とそれより外側の杭鉛直反力により柱あるいは壁前面に生じる せん断力 L' 計算方向の柱幅の/と柱あるいは壁前面における有効高のうち小さい方の値 照査位置 L =.00 杭中心 Sp ΣW 7.0 So (kn/m) M (kn.m/m) d a d a d a Sh' (kn/m) S (kn/m) 照査位置 L =.950 h Sp ΣW 6. So (kn/m) -7.7 M (kn.m/m) 0. Sh' (kn/m) S (kn/m) -7.7 照査位置 L = 6.50 h Sp 9.05 ΣW 6. So (kn/m) M (kn.m/m) 60.7 Sh' (kn/m) S (kn/m) 50.97

118 - 5 照査位置 L = 7.00 杭中心 Sp 9.05 ΣW 7.0 So (kn/m) M (kn.m/m) d a Sh' (kn/m) S (kn/m) 578.9

119 - 6 ()橋軸直角方向 上図のように 重心高位置を軸線としたFRAMEモデルにより断面力を算出する )格点 No x 備考 0 h.00 杭中心.50 柱前面 柱中心 柱前面 7.00 杭中心 h h 杭中心 7.50 柱前面 柱中心 柱前面 杭中心 5.00 h 6.00

120 - 7 重心高 A = / = = 計 y A y(m) hg Σ(A y) ΣA =.6 )荷重 a)フーチング自重 上載土重量 )フーチング w = / (b b) h b h γc = 76.5(kN/m) 上載土 i)h hwのとき )w (/ b h b h) γsat )w b h5 γt ii)hw hのとき )w )w (/ b h b h5) γt iii)h hw hのとき )w / b h γsat )w (/ b h b h5 / b h) γt

121 - 8 )浮力 w b hw γw w w w w w 5)柱部控除 wp Ap h γsat h γt (hw hw ) γw t ただし (hw hw ) ここに b 奥行き長 = 8.00 b b フーチング天端幅 =.00 フーチングテーパ長 = 6.00 h h h フーチング高 h =.000 h = h =.500 γc フーチング単位重量 =.50(kN/m ) γsat 上載土の飽和重量 =(kn/m ) γt 上載土の湿潤重量 =9.00(kN/m ) hw (h h)とhwのうち小さい方の値 γw Ap 水の単位重量 = 9.8(kN/m ) 柱断面積(m ) t 柱幅 円形部は片側D/0減じた値 柱形状 矩形 柱番号は左から右の順とする 柱 柱 柱寸法a 柱寸法b Ap t h h5 hw h b w(kn/m) w(kn/m) w(kn/m) w (kn/m) 85.7 wp (kn/m) b)柱基部断面力 フーチング重心高位置の作用力に換算し 柱中心の格点に集中荷重として載荷する V Vp M Mp Hp (h hg) ここに V 鉛直方向集中荷重 M モーメント集中荷重 Vp 柱基部に作用する鉛直力 Mp 柱基部に作用するモーメント Hp 柱基部に作用する水平力 h フーチング厚 =.500 hg フーチング下面からフーチング重心位置までの高さ =.6 柱 Vp Hp Mp M

122 - 9 c)杭反力 杭頭鉛直反力 杭頭モーメントおよび杭頭水平反力によるモーメントを 杭中心の格点に集中荷重として載荷する V Pv M Mt PH hg ここに V 鉛直方向集中荷重 M モーメント集中荷重 Pv 杭頭鉛直反力 Mt 杭頭モーメント PH 杭頭水平反力 hg フーチング下面からフーチング重心位置までの高さ =.6 列 x V M )断面力 フレーム解析により算出した各照査位置の断面力を示す 柱番号は左から右の順とする )柱前面 M S 柱左側 x =.50 柱右側 x =.950 柱左側 x = 7.50 柱右側 x = )柱間最大 最小曲げモーメント 柱 柱 Mmax Mmin M x M x )h 点 S 柱右側 x = 5.00 柱左側 x = )杭中心 X M S

123 - 0 )設計断面力 設計曲げモーメント 曲げに対する照査は単位幅あたりの計算を行う よって 有効幅の換算係数αにより 有効幅mあたりに換算して設計曲げモーメント を求める M = α ( Mo B ) ここに M 設計曲げモーメント(kN.m/m) α 有効幅の換算係数 Mo 作用曲げモーメント b B 有効幅 下側引張 b = B 上側引張 b = tc +.5d B 底版全幅 = 8.00 tc 橋脚の躯体幅 =.000 d 底版の有効高 照査位置 L =.00 杭中心 Mo b d α M (kn.m/m) 照査位置 L =.50 柱前面 Mo.77 b d α M (kn.m/m) 照査位置 L =.950 柱前面 Mo b d α.000 M (kn.m/m).7 照査位置 L =.00 柱間最大最小M Mo b d α.000 M (kn.m/m) 照査位置 L = 7.00 柱間最大最小M Mo b d α.50 M (kn.m/m)

124 - 6 照査位置 L = 7.50 柱前面 Mo b d α M (kn.m/m) 照査位置 L = 柱前面 Mo b d α M (kn.m/m) 照査位置 L = 杭中心 Mo b d α.50 M (kn.m/m) -5. 設計せん断力 S = So B ここに S 設計せん断力(kN/m) So 作用せん断力 B 底版全幅 = 8.00 No 照査位置 So S (kn/m) 5.00 (h ) (h )

125 液状化無視 地震動タイプI 浮力無視 曲げに対する照査 () 橋軸方向 照査位置 押込側底版先端からの距離 L =.00 柱前面からの距離 L =.000 照査位置及び形状 柱前面は押込側の柱付け根を表す 先端高さ 照査位置高さ テーパ部長さ 水平部長さ 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ 作用曲げモーメント 底版自重 上載土砂 kn.m/m kn.m/m 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 kn.m/m kn.m/m 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント kn.m/m kn.m/m kn.m/m 合計 Mo kn.m/m 有効高 d mm 9 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.000 kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 9.5 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK.05 0

126 - 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 照査位置及び形状 L =.00 L = 0 先端高さ 照査位置高さ 柱前面は押込側の柱付け根を表す テーパ部長さ 水平部長さ 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ 作用曲げモーメント 底版自重 上載土砂 kn.m/m kn.m/m 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 kn.m/m kn.m/m 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント kn.m/m kn.m/m kn.m/m 合計 Mo kn.m/m 0.70 有効高 d mm 5 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.000 kn.m/m 0.70 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

127 - 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱背面からの距離 照査位置及び形状 L = 5.00 L = 0 先端高さ 照査位置高さ 柱背面は引抜側の柱付け根を表す テーパ部長さ 水平部長さ 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ 作用曲げモーメント 底版自重 上載土砂 kn.m/m kn.m/m 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 kn.m/m kn.m/m 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント kn.m/m kn.m/m kn.m/m 合計 Mo kn.m/m 有効高 d mm 9 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.000 kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

128 - 5 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱背面からの距離 照査位置及び形状 L = 7.00 L =.000 先端高さ 照査位置高さ 柱背面は引抜側の柱付け根を表す テーパ部長さ 水平部長さ 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ 作用曲げモーメント 底版自重 上載土砂 kn.m/m kn.m/m 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 kn.m/m kn.m/m 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント kn.m/m kn.m/m kn.m/m 合計 Mo kn.m/m 有効高 d mm 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 9.5 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

129 - 6 () 橋軸直角方向 照査位置 押込側底版先端からの距離 L =.00 柱前面からの距離 L = 0.50 張出部 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m 有効高 d mm 9 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.50 kn.m/m -5. 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

130 - 7 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L =.50 張出部 L = 0 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m -65 有効高 d mm 9 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.50 kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

131 - 8 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L =.950 柱間 L = 0 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m 有効高 d mm 9 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.50 kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

132 - 9 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L =.00 柱間 の最大 最小M発生位置 L = 0.50 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m -7.7 有効高 d mm 9 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.50 kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK

133 - 0 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L = 7.00 柱間 の最大 最小M発生位置 L = 0.50 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m 690. 有効高 d mm 5 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.000 kn.m/m 690. 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK 9.5 0

134 - 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L = 7.50 柱間 L = 0 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m.7 有効高 d mm 5 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo.000 kn.m/m.7 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK 9.5 0

135 - 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L = 張出部 L = 0 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m 有効高 d mm 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo kn.m/m 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK 9.5 0

136 - 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 L = 張出部 L = 0.50 照査位置 作用曲げモーメント 曲げモーメント Mo kn.m/m 有効高 d mm 有効幅の換算係数 α 曲げモーメント M=α Mo kn.m/m 695. 曲げ耐力 部材幅 b(mm) 00 部材高 h(mm) 50 鉄筋 位置(mm) 鉄筋量(mm) 降伏曲げモーメント My(kN.m/m) 判定 /釣合鉄筋量 M My (mm ) OK 9.5 0

137 - せん断に対する照査 () 橋軸方向 はりとしての照査 照査位置 押込側底版先端からの距離 L =.00 柱前面からの距離 L =.000 照査位置形状 先端高さ 照査位置高さ テーパ部長さ 水平部長さ.00 0 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ 柱前面は押込側の柱付け根を表す せん断力 せん断力 (kn/m) 底版自重 上載土砂 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント -M/d tan(γ) 合計 曲げモーメント (kn.m/m)

138 - 5 せん断耐力 部材幅 b mm 00 部材高 h mm 9.5 有効高 d mm 0.5 コ ン ク リ ト 斜 引 張 鉄 筋 正負交番作用の影響に関する補正係数 Cc.000 有効高に関する補正係数 Ce 0.8 軸方向引張鉄筋比 pt 引張主鉄筋比に関する補正係数 Cpt せん断スパン a せん断スパン比による割増係数 Cdc 平均せん断応力度 τc 負担するせん断力 Sc %.0 mm N/mm mm 間隔 s mm せん断スパン比による低減係数 Cds 負担するせん断耐力 せん断耐力合計 判定 S Ps Ss Ps = Sc + Ss kn Aw σsy 使用鉄筋量 降伏点 N/mm kn 55.6 kn 8.09 S Ps OK

139 - 6 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱前面からの距離 照査位置形状 先端高さ 照査位置高さ テーパ部長さ 水平部長さ 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ L =.950 L =.50 柱前面は押込側の柱付け根を表す 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ せん断力 せん断力 (kn/m) 曲げモーメント (kn.m/m) 底版自重 上載土砂 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント M/d tan(γ) 合計 せん断耐力 部材幅 b mm 00 部材高 h mm.5 有効高 d mm 6.5 コ ン ク リ ト 斜 引 張 鉄 筋 正負交番作用の影響に関する補正係数 Cc.000 有効高に関する補正係数 Ce 0.85 軸方向引張鉄筋比 pt 引張主鉄筋比に関する補正係数 Cpt せん断スパン a せん断スパン比による割増係数 Cdc 平均せん断応力度 τc 負担するせん断力 Sc % 0.99 mm N/mm mm 間隔 s mm せん断スパン比による低減係数 Cds 負担するせん断耐力 せん断耐力合計 判定 S Ps Ss Ps = Sc + Ss kn Aw σsy 使用鉄筋量 降伏点 N/mm kn kn 5.8 S Ps OK

140 - 7 照査位置 押込側底版先端からの距離 柱背面からの距離 照査位置形状 先端高さ 照査位置高さ テーパ部長さ 水平部長さ 奥行き方向テーパ部長さ 水平部長さ テーパ部長さ L = 6.50 L =.50 柱背面は引抜側の柱付け根を表す 底版下面からの上載土砂高さ 底版下面からの水位高さ せん断力 せん断力 (kn/m) 曲げモーメント (kn.m/m) 底版自重 上載土砂 底版に作用する浮力 上載土砂に作用する浮力 杭頭鉛直反力 杭頭水平反力 杭頭モーメント M/d tan(γ) 合計 せん断耐力 部材幅 b mm 00 部材高 h mm.5 有効高 d mm 0.5 コ ン ク リ ト 斜 引 張 鉄 筋 正負交番作用の影響に関する補正係数 Cc.000 有効高に関する補正係数 Ce 0.89 軸方向引張鉄筋比 pt 引張主鉄筋比に関する補正係数 Cpt せん断スパン a せん断スパン比による割増係数 Cdc 平均せん断応力度 τc 負担するせん断力 Sc % 0.78 mm N/mm mm 間隔 s mm せん断スパン比による低減係数 Cds 負担するせん断耐力 せん断耐力合計 判定 S Ps Ss Ps = Sc + Ss kn Aw σsy 00. 使用鉄筋量 降伏点 N/mm kn kn S Ps OK